針對(duì)高層樓房定向傾倒爆破拆除的失穩(wěn)破壞機(jī)制問(wèn)題,依托一棟20層框剪結(jié)構(gòu)樓房爆破拆除工程,通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)動(dòng)態(tài)應(yīng)變測(cè)試,分析了逐跨起爆條件下樓房上、中、下等不同部位柱、梁構(gòu)件在結(jié)構(gòu)倒塌過(guò)程中的內(nèi)力調(diào)整機(jī)制。研究結(jié)果表明:第1排立柱起爆時(shí),切口區(qū)上方立柱首先會(huì)承受爆炸荷載產(chǎn)生的10¹量級(jí)附加壓應(yīng)變,該應(yīng)變隨層高增加而衰減;逐排起爆條件下,切口區(qū)上方立柱因豎向約束的逐排解除而產(chǎn)生遞增的10²量級(jí)的附加拉應(yīng)變;當(dāng)切口區(qū)立柱全部起爆后,支撐區(qū)最后排立柱因重力荷載重分配先產(chǎn)生10²量級(jí)的拉壓應(yīng)變震蕩,最終產(chǎn)生10³量級(jí)的壓應(yīng)變直至立柱壓潰;逐排起爆條件下,前跨梁體由兩端固結(jié)的超靜定結(jié)構(gòu)變成懸臂結(jié)構(gòu)直至破壞,后跨梁體的梁柱節(jié)點(diǎn)會(huì)發(fā)生多次扭轉(zhuǎn),并伴有10²～10³量級(jí)的拉壓應(yīng)變轉(zhuǎn)換。研究成果可為高層樓房爆破拆除設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)連續(xù)性倒塌分析提供參考。 

【文章來(lái)源】：爆破. 2020,37(03)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：8 頁(yè)

【部分圖文】：

第2排立柱動(dòng)態(tài)應(yīng)變曲線

樓房第3排(軸)第2、9層立柱上設(shè)置有應(yīng)變測(cè)點(diǎn),各測(cè)點(diǎn)應(yīng)變時(shí)程曲線如圖6所示,其動(dòng)態(tài)應(yīng)變特征見(jiàn)表3。表 3 第3排立柱動(dòng)態(tài)應(yīng)變時(shí)程特征Table 3 Dynamic strain characteristic of back column 測(cè)點(diǎn)位置 t=0 ms 時(shí)刻 t=200 ms t=620 ms t=1400 ms 2樓第3排立柱 第1排立柱起爆,應(yīng)變狀態(tài)無(wú)變化 重力荷載調(diào)整,應(yīng)變震蕩 第2、3排立柱起爆,進(jìn)入壓應(yīng)變狀態(tài),峰值1200 με 樓房開(kāi)始傾倒,應(yīng)變由壓轉(zhuǎn)拉,峰值1000 με 9樓第3立柱 第1排立柱起爆,應(yīng)變狀態(tài)無(wú)變化 重力荷載調(diào)整,應(yīng)變震蕩 第2、3排立柱起爆,進(jìn)入壓應(yīng)變狀態(tài),峰值500 με 樓房開(kāi)始傾倒,應(yīng)變由壓轉(zhuǎn)拉,峰值100 με 注:2樓第3排立柱應(yīng)變測(cè)點(diǎn)布置于打磨光滑的鋼筋上

支撐區(qū)第3排立柱620 ms時(shí)刻后的動(dòng)態(tài)應(yīng)變特征,與高層樓房爆破拆除工程中常見(jiàn)的樓房底部立柱首先被壓潰然后再進(jìn)入傾倒運(yùn)動(dòng)狀態(tài)的“先座后傾”現(xiàn)象十分吻合(圖7)。與此同時(shí),由爆破影像資料可知,樓房倒塌破壞過(guò)程中,后排支撐立柱產(chǎn)生了強(qiáng)烈的破壞,其原因可能是當(dāng)最后排支撐立柱的梁柱節(jié)點(diǎn)扭轉(zhuǎn)破壞后,主梁對(duì)立柱的水平向約束消失,支撐立柱變?yōu)榧?xì)長(zhǎng)壓桿,樓房巨大的重力荷載將遠(yuǎn)超立柱承載能力,從而發(fā)生“屈曲失穩(wěn)”,致使大樓傾倒反方向整體出現(xiàn)空中解體現(xiàn)象。3.2 主梁

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號(hào)：3095450