以滿足現(xiàn)行設(shè)計(jì)規(guī)范要求的某一10層填充墻豎向布置不規(guī)則的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)為研究對象,運(yùn)用SAP2000模擬計(jì)算不同場地條件下該結(jié)構(gòu)在地震作用下的響應(yīng)規(guī)律.分別對在剛性地基假定上不考慮填充墻的剛度效應(yīng)、在土-結(jié)構(gòu)相互作用（SSI）基礎(chǔ)上不考慮填充墻的剛度效應(yīng)、在剛性地基假定上考慮填充墻的剛度效應(yīng)以及同時(shí)考慮SSI和填充墻的剛度效應(yīng)4種不同情況進(jìn)行動(dòng)力時(shí)程分析,對比研究該結(jié)構(gòu)的抗震性能.對比結(jié)果表明:1)在大震作用下,在SSI效應(yīng)的基礎(chǔ)上考慮填充墻的剛度效應(yīng)會(huì)使SSI效應(yīng)更加顯著,對RC框架結(jié)構(gòu)的層間位移角響應(yīng)存在不利影響,采用剛性地基假定、忽略填充墻的剛度效應(yīng)對結(jié)構(gòu)是偏于不安全的.2)對結(jié)構(gòu)進(jìn)行倒塌分析,在SSI效應(yīng)基礎(chǔ)上考慮填充墻的剛度效應(yīng)使結(jié)構(gòu)的塑性變形向樓層底層集中更加明顯,結(jié)構(gòu)倒塌的峰值明顯降低,且隨著場地土變軟,結(jié)構(gòu)的倒塌峰值越低.因此,建議設(shè)計(jì)人員在該類鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)中增加底層柱的延性確保結(jié)構(gòu)在地震作用下的變形需求. 

【文章來源】：湖南大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2019年03期 北大核心

【文章頁數(shù)】：9 頁

【部分圖文】：

結(jié)構(gòu)立面圖與平面布置圖（單位：mm）[5]Fig.1Structuralelevationandplan（unit:mm）[5]0003900365050005000500050005000150005000

表2土彈簧剛度公式及深度修正系數(shù)表Tab.2Expressionsforspringstiffnessandtheirembedmentfactors墻，墻厚240mm，密度為19kN/m3，首層為不布置填充墻；樓面和可上人屋面活載均為2kN/m2.3900363003600360036003600360036003600360036005000500050001500050005000500050005000150005000圖1結(jié)構(gòu)立面圖與平面布置圖（單位：mm）[5]Fig.1Structuralelevationandplan（unit:mm）[5]表1框架梁、柱截面及配筋表Tab.1Thesectionofframebeamandcolumnandreinforcement構(gòu)件樓層截面尺寸/（mm×mm）配筋框架柱1700×7001625，10@1002～10600×6001225，10@100框架梁2～4250×7005254255～屋面250×700425325在有限元分析中，選擇中間一榀框架進(jìn)行分析，依據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》中規(guī)定考慮現(xiàn)澆樓板對于梁剛度的貢獻(xiàn)，采用T形截面梁進(jìn)行分析，梁兩側(cè)的有效翼緣寬度各取6倍樓板厚度；混凝土采用mander的無約束混凝土本構(gòu)關(guān)系模型，強(qiáng)度等級C35彈性模量為31500N/m2，峰值應(yīng)變?yōu)?.002，強(qiáng)度等級C40彈性模量為32500N/m2，峰值應(yīng)變也為0.002；鋼筋采用Park的鋼筋本構(gòu)關(guān)系模型，縱筋采用HRB400，彈性模量為200000N/m2，屈服應(yīng)力為360N/mm2，考慮極限強(qiáng)度540N/mm2，箍筋采用HRB335，彈性模量為200000N/mm2，屈服應(yīng)力為300N/mm2，考慮極限強(qiáng)度450N/mm2；梁柱均使用集中塑性鉸模型，梁采用在距離梁端0.1倍梁長處布置考慮彎矩的M3鉸；柱采用在距離柱頭和柱腳0.1倍柱長處布置軸力與彎矩相互作用的P-M2-M3耦合鉸

00N/mm2，屈服應(yīng)力為300N/mm2，考慮極限強(qiáng)度450N/mm2；梁柱均使用集中塑性鉸模型，梁采用在距離梁端0.1倍梁長處布置考慮彎矩的M3鉸；柱采用在距離柱頭和柱腳0.1倍柱長處布置軸力與彎矩相互作用的P-M2-M3耦合鉸，其具體鉸模型參數(shù)詳見文獻(xiàn)[16].1.2SSI效應(yīng)的實(shí)現(xiàn)本文模型采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)尺寸4m×4m，厚度為1m，基礎(chǔ)埋深為1.8m，并依據(jù)ATC40和FEMA440中的簡化方法，采用土彈簧模型來模擬土對結(jié)構(gòu)的作用[5].土彈簧簡化模型選用ATC40中的簡化模型如圖2所示；土彈簧簡化模型的部分剛度計(jì)算公式，如表2所示；不同場地的土體的具體參數(shù)如表3所示.K5000θ*eθ5000Kx*exKz*ez圖2土彈簧模型（單位：mm）Fig.2Soilspringmodel（unit:mm）注：G為土體有效剪切模量；ν為土體泊松比；L為基礎(chǔ)長度；B為基礎(chǔ)寬度；D為基礎(chǔ)埋深；d為基礎(chǔ)深度；Ix、Iy分別為繞相關(guān)軸的截面慣性矩.豎向剛度Kz水平y(tǒng)向剛度Ky水平x向剛度Kx轉(zhuǎn)動(dòng)剛度Kθx轉(zhuǎn)動(dòng)剛度Kθy剛度系數(shù)GL1-ν0.73+1.54BL!"0.75#$GL2-ν2+2.5BL!"0.85%&GL2-ν2+2.5BL!"0.85%&-GL0.75-ν0.11-BL!"%&G1-νIx0.75LB!"0.252.4+0.5BL%&G1-νIy0.75LB!"0.753BL!"0.15%&深度系數(shù)e1+0.095DB1+1.3BL%!"&1+0.2（2L+2B）LB!"d0.67%&1+0.152DB!"0.5%&1+0.52（D-d/2）×16×（L+B）dBL2!"0.4%&1+0.152DL!"0.5%&1+0.52

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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