為了得到生土基材料標(biāo)準(zhǔn)立方體試件、土坯及土坯砌體之間的抗壓強(qiáng)度關(guān)系,分別采用干打和濕制兩種傳統(tǒng)工藝制作標(biāo)準(zhǔn)立方體試件、土坯塊材試件和土坯砌體試件,通過(guò)單軸抗壓試驗(yàn),獲得各類試件的破壞形態(tài)、應(yīng)力-應(yīng)變曲線、抗壓強(qiáng)度,對(duì)比分析了標(biāo)準(zhǔn)立方體試件、土坯、土坯砌體間抗壓性能的差異,建立了生土基材料立方體試件、土坯和砌體的抗壓強(qiáng)度關(guān)系。研究結(jié)果表明:干打標(biāo)準(zhǔn)立方體試件、土坯及土坯砌體的抗壓強(qiáng)度比值為1∶0.88∶0.29;濕制標(biāo)準(zhǔn)立方體試件、土坯及土坯砌體的抗壓強(qiáng)度比值為1∶0.72∶0.52。由濕法制作的試件,其抗壓強(qiáng)度均明顯低于相應(yīng)的干打試件,但變形性能優(yōu)于干打試件。該抗壓強(qiáng)度關(guān)系的建立對(duì)實(shí)際工程中不同種類生土基試件強(qiáng)度的取值及標(biāo)準(zhǔn)試件強(qiáng)度的換算有指導(dǎo)意義,也可為相關(guān)規(guī)范、標(biāo)準(zhǔn)的制定提供參考。 

【文章來(lái)源】：建筑科學(xué). 2020年07期 北大核心

【文章頁(yè)數(shù)】：7 頁(yè)

【部分圖文】：

濕制試件

由于我國(guó)尚無(wú)針對(duì)土坯的標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度測(cè)試方法，此次試驗(yàn)參考我國(guó)《砌墻磚試驗(yàn)方法》(GB/T2542—2012)[10]對(duì)兩類傳統(tǒng)土坯的單軸抗壓強(qiáng)度進(jìn)行測(cè)試。為了排除粘結(jié)劑對(duì)土坯強(qiáng)度的影響，試驗(yàn)選用非成型制樣制作土坯抗壓試件，將土坯沿長(zhǎng)度鋸成兩半，再將兩個(gè)半塊土坯疊放，疊合部分不少于100mm。分別用上述土坯砌筑土坯砌體試件。由于組砌方式和灰縫厚度對(duì)砌體的抗壓強(qiáng)度有著較大影響[11-12]，且本次試驗(yàn)選用土坯塊材尺寸的長(zhǎng)寬比不為2，故本試驗(yàn)全部選用全順形式砌筑灰縫厚度為10mm的兩類生土基砌體。砌體試件的制作和養(yǎng)護(hù)參照我國(guó)《砌體基本力學(xué)性能試驗(yàn)方法標(biāo)準(zhǔn)》(GB/T 50129—2011)[13]進(jìn)行。各類試件示意圖如圖1、圖2所示。不同試件主要參數(shù)如表1所示。圖2 濕制試件

干打標(biāo)準(zhǔn)立方體試件的初始裂縫出現(xiàn)在試件側(cè)棱及中部，與受壓方向平行，隨著荷載的不斷增加，裂縫變寬并不斷向上向下擴(kuò)展，直至試件底部與角部，最終多呈側(cè)棱與底部的脆性壓潰破壞，如圖3(a)所示。干打土坯疊放試件的初始裂縫多出現(xiàn)在試件側(cè)棱處，隨著荷載增加，土坯與承壓板接觸部位出現(xiàn)裂縫，并逐漸向兩塊土坯接觸面擴(kuò)展延伸。試件發(fā)生破壞時(shí)，側(cè)面發(fā)生鼓出并伴有大量表皮剝落，剝?nèi)ケ砥ず�，干打土坯試件剩余部分因承壓板的約束作用呈沙漏狀，破壞時(shí)脆性特征明顯，如圖3(b)所示。而干打土坯砌體試件破壞時(shí)多呈現(xiàn)壓剪破壞形態(tài)，試件沿砌體寬度方向出現(xiàn)斜裂縫，并不斷發(fā)展，直至砌體喪失承載力，而此時(shí)砌體底部的土坯尚未發(fā)生破壞，如圖3(c)所示。濕制標(biāo)準(zhǔn)立方體試件破壞時(shí)，試件的側(cè)面發(fā)生明顯的橫向鼓出，但由于稻草的拉結(jié)作用，并未發(fā)生剝落，如圖4(a)所示。濕制土坯疊放試件的初始裂縫出現(xiàn)在兩塊土坯接觸面，隨著荷載增大，裂縫逐漸向上下兩端擴(kuò)展延伸，由于土坯中所含稻草被逐漸被拉斷，試件在受壓過(guò)程中發(fā)出連續(xù)的清脆響聲，加荷至極限荷載時(shí)，土坯發(fā)生明顯的橫向鼓出。破壞時(shí)，試件被壓潰成若干土塊，壓縮變形及橫向變形均較大，試件表層并未發(fā)生大面積剝落，如圖4(b)所示。濕制土坯砌體試件多發(fā)生豎向裂縫貫穿破壞，試件的豎向裂縫連續(xù)且均勻，破壞時(shí)豎向裂縫貫穿為通縫，如圖4(c)所示。


本文編號(hào)：2920372