發(fā)布時(shí)間：2020-11-04 18:05

　　 隨著社會(huì)的發(fā)展,傳統(tǒng)的市政管線及電網(wǎng)鋪設(shè)方式已經(jīng)不能滿足城市現(xiàn)代化發(fā)展的理念,城市地下綜合管廊成為當(dāng)前解決城市規(guī)劃和發(fā)展的一種途徑,同時(shí)對(duì)提升城市總體形象、創(chuàng)造和諧生態(tài)環(huán)境起到了積極作用。目前,城市地下綜合管廊還沒(méi)有專門(mén)的抗震規(guī)范,大多參考國(guó)內(nèi)外類似工程和地鐵地下結(jié)構(gòu)的抗震規(guī)范,這樣導(dǎo)致管廊結(jié)構(gòu)存在很大的潛在危險(xiǎn),發(fā)生災(zāi)害時(shí)可能會(huì)引發(fā)嚴(yán)重的工程破壞和慘重的生命和財(cái)產(chǎn)損失。本文結(jié)合具體實(shí)際工程,通過(guò)有限元軟件,采用粘彈性邊界,建立土-結(jié)構(gòu)相互作用的綜合管廊典型節(jié)點(diǎn)數(shù)值分析模型,分析城市地下綜合管廊典型節(jié)點(diǎn)在水平、豎向和雙向耦合作用下的地震響應(yīng)以及影響城市地下綜合管廊節(jié)點(diǎn)地震響應(yīng)的因素,對(duì)不同工況下的地震響應(yīng)進(jìn)行了對(duì)比和分析,得出綜合管廊節(jié)點(diǎn)在動(dòng)力荷載作用下的響應(yīng)規(guī)律和對(duì)其抗震性能影響的因素,為管廊工程抗震設(shè)計(jì)提供參考。研究發(fā)現(xiàn):管廊節(jié)點(diǎn)在雙向耦合作用下的地震響應(yīng)與單向激勵(lì)下的地震響應(yīng)規(guī)律基本一致,同時(shí)可以看出水平地震在管廊節(jié)點(diǎn)的地震響應(yīng)中占據(jù)主導(dǎo)地位,但從城市地下綜合管廊的用途、使用壽命和在生產(chǎn)生活中的作用來(lái)考慮,應(yīng)當(dāng)綜合考慮上述三種輸入方式下的最不利組合來(lái)設(shè)計(jì)綜合管廊;此外,管廊側(cè)壁、隔板與底板、中板的交接處為管廊節(jié)點(diǎn)的薄弱部位,在地震荷載作用下首先達(dá)到破壞,在設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)當(dāng)著重考慮;最后,對(duì)影響城市地下綜合管廊的因素從側(cè)向變形、加速度和等效峰值應(yīng)力三方面進(jìn)行了分析得出:結(jié)構(gòu)周圍土體彈性模量、地震波峰值加速度、地震波頻譜特性、是否考慮土-結(jié)構(gòu)接觸面接觸效應(yīng)、土-結(jié)構(gòu)接觸面摩擦系數(shù)對(duì)管廊節(jié)點(diǎn)的地震響應(yīng)有較大的影響,主體結(jié)構(gòu)的混凝土強(qiáng)度對(duì)管廊節(jié)點(diǎn)的地震響應(yīng)影響較小。
【學(xué)位單位】：廣西大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位年份】：2018
【中圖分類】：TU990.3;TU311.3
【部分圖文】：

義連續(xù)分布的并聯(lián)彈簧－阻尼器系統(tǒng)，用阻尼器來(lái)模擬無(wú)限地基對(duì)能量的吸收作用，并??且彈簧能夠較好的克服粘彈性邊界在低頻下發(fā)生漂移的現(xiàn)象，也能夠有效的控制高頻失??穩(wěn)，且能和有限元軟件很好的結(jié)合，因而得到廣泛使用。圖２－２給出二維粘彈性邊界示??意圖，邊界參數(shù)按照工程地質(zhì)報(bào)告結(jié)合式（２－１３）、（２－１３）計(jì)算。??１４??

ｔ分別為結(jié)構(gòu)第ｉ階和第ｊ階陣型的自振頻率和阻尼比。下圖給出阻尼比隨自振頻率的??變化曲線。??由圖２－３可知，與質(zhì)量因子相關(guān)的部分當(dāng)頻率趨于零時(shí)，阻尼比趨于無(wú)窮，當(dāng)頻率??逐漸增大時(shí)，阻尼比迅速減小。與剛度因子相關(guān)的部分阻尼隨頻率的增大而幾乎呈線性??增加。故要確定瑞利阻尼中的常數(shù)（Ｘ、Ｐ時(shí)，首先要確定兩個(gè)振型的阻尼比，所以應(yīng)該使??得所選的頻率點(diǎn)？，、％盡量包含所考察結(jié)構(gòu)分析中的主要頻段。在選��？，、％時(shí)還應(yīng)??兼顧外荷載的頻譜特性和結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性來(lái)進(jìn)行綜合考慮。??Ａ??＼??＼?Ｒａｙｌｃｉｈ?阻尼??Ｖ?＇?Ｖ－??＾?＼?＼?＾?＾?剛度因子????＿??①丨?ＣＯｊ??圖２－３?ｍ尼比與自振頻率的關(guān)系曲線??Ｆｉｇ．２－３Ｔｈｅ?ｒｅｌａｔｉｏｎ?ｃｕｒｖｅ?ｏｆ?ｄａｍｐｉｎｇ?ｒａｔｉｏ?ａｎｄ?ｓｅｌｆ?ｖ?ｉｂｒａｔｉｏｎ?ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ??對(duì)于實(shí)際工程一般選取前兩階自振頻率來(lái)計(jì)算，�。椋剑�，ｊ＝２，相應(yīng)的阻尼在０．０２￣０．２０??之間變化。本文中對(duì)第一階與第二階振型阻尼比取為０．０５，使用比例阻尼進(jìn)行輸入。??２．１．５動(dòng)力方程及求解方法??ＡＮＳＹＳ目前實(shí)現(xiàn)支座激勵(lì)有四種方式［６７］，即加速法、位移法、大質(zhì)量法和大剛度??法，各種輸入方式如圖２－３所示。根據(jù)選擇激勵(lì)實(shí)現(xiàn)方式的不同，動(dòng)力方程的形式也不??同

ｔ分別為結(jié)構(gòu)第ｉ階和第ｊ階陣型的自振頻率和阻尼比。下圖給出阻尼比隨自振頻率的??變化曲線。??由圖２－３可知，與質(zhì)量因子相關(guān)的部分當(dāng)頻率趨于零時(shí)，阻尼比趨于無(wú)窮，當(dāng)頻率??逐漸增大時(shí)，阻尼比迅速減小。與剛度因子相關(guān)的部分阻尼隨頻率的增大而幾乎呈線性??增加。故要確定瑞利阻尼中的常數(shù)（Ｘ、Ｐ時(shí)，首先要確定兩個(gè)振型的阻尼比，所以應(yīng)該使??得所選的頻率點(diǎn)？，、％盡量包含所考察結(jié)構(gòu)分析中的主要頻段。在選��？，、％時(shí)還應(yīng)??兼顧外荷載的頻譜特性和結(jié)構(gòu)的動(dòng)力特性來(lái)進(jìn)行綜合考慮。??Ａ??＼??＼?Ｒａｙｌｃｉｈ?阻尼??Ｖ?＇?Ｖ－??＾?＼?＼?＾?＾?剛度因子????＿??①丨?ＣＯｊ??圖２－３?ｍ尼比與自振頻率的關(guān)系曲線??Ｆｉｇ．２－３Ｔｈｅ?ｒｅｌａｔｉｏｎ?ｃｕｒｖｅ?ｏｆ?ｄａｍｐｉｎｇ?ｒａｔｉｏ?ａｎｄ?ｓｅｌｆ?ｖ?ｉｂｒａｔｉｏｎ?ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ??對(duì)于實(shí)際工程一般選取前兩階自振頻率來(lái)計(jì)算，�。椋剑�，ｊ＝２，相應(yīng)的阻尼在０．０２￣０．２０??之間變化。本文中對(duì)第一階與第二階振型阻尼比取為０．０５，使用比例阻尼進(jìn)行輸入。??２．１．５動(dòng)力方程及求解方法??ＡＮＳＹＳ目前實(shí)現(xiàn)支座激勵(lì)有四種方式［６７］，即加速法、位移法、大質(zhì)量法和大剛度??法，各種輸入方式如圖２－３所示。根據(jù)選擇激勵(lì)實(shí)現(xiàn)方式的不同，動(dòng)力方程的形式也不??同
【參考文獻(xiàn)】

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本文編號(hào)：2870425