發(fā)布時(shí)間：2020-07-07 17:55

【摘要】：無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力加筋土技術(shù)是通過對填料施加主動(dòng)側(cè)向約束以增強(qiáng)加筋體整體性和減小填料變形的技術(shù)。在填料上建立水平預(yù)應(yīng)力是該技術(shù)實(shí)施的關(guān)鍵,由于加筋體填料內(nèi)的預(yù)應(yīng)力來自于墻面板和側(cè)壓板的作用,所以側(cè)壓板會影響加筋體內(nèi)預(yù)應(yīng)力的大小和分布范圍,進(jìn)而影響擋墻的力學(xué)性能。本文根據(jù)側(cè)壓板面積建立了四種試驗(yàn)工況,研究側(cè)壓板面積對無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力加筋土擋墻內(nèi)部土壓力大小以及擋墻變形的影響,得到以下研究成果:(1)在施工填筑完成時(shí),隨著側(cè)壓板面積增大,墻面板背部水平土壓力增大,但是側(cè)壓板前水平土壓力變化較小。在施加預(yù)拉力后,工況一、二、三的加筋區(qū)各測點(diǎn)水平土壓力明顯增加,其中側(cè)壓板前水平土壓力增量隨著側(cè)壓板面積增大而減小,而墻面板背部水平土壓力增量與側(cè)壓板面積無關(guān)。在施加上部荷載后,工況一、二、三的加筋區(qū)各測點(diǎn)水平土壓力變化較小。(2)在施工填筑完成時(shí),側(cè)壓板面積對非加筋區(qū)水平土壓力影響較小。在施加預(yù)拉力后,工況一、二、三的非加筋區(qū)各測點(diǎn)水平土壓力明顯減小,減小幅度隨著側(cè)壓板面積增大而減小。在施加上部荷載后,工況一、二、三的非加筋區(qū)各測點(diǎn)水平土壓力明顯增加,其增量隨著側(cè)壓板面積的增大而減小。(3)在施工填筑完成時(shí),墻面板水平位移沿?fù)鯄Ω叨葟纳贤乱来卧黾?并隨著側(cè)壓板面積的增大而減小。在施加預(yù)拉力后,工況一、二、三的加筋區(qū)頂部出現(xiàn)鼓起,非加筋區(qū)頂部出現(xiàn)沉降,而且加筋區(qū)鼓起以及非加筋區(qū)沉降均隨著側(cè)壓板面積的增大而減小。在上部荷載作用下,墻面板水平位移增量、加筋區(qū)鼓起以及非加筋區(qū)沉降均隨著側(cè)壓板面積的增大而增加。(4)通過與未施加預(yù)應(yīng)力工況對比發(fā)現(xiàn),在上部荷載作用下,施加預(yù)應(yīng)力工況的擋墻墻面板水平位移增量和非加筋區(qū)沉降更小。這說明對加筋體施加預(yù)應(yīng)力能有效提升加筋體的力學(xué)性能,并且提升效果與加筋區(qū)水平土壓力有關(guān)。
【學(xué)位授予單位】：湖南大學(xué)
【學(xué)位級別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2018
【分類號】：TU476.1
【圖文】：

橋臺是位于橋梁兩端，支撐橋梁上部結(jié)構(gòu)和連接道路。由于橋臺需要承受上部基礎(chǔ)荷載和橋臺背部土體的水平土壓力，所以對橋臺承載力要求較高。加筋土橋臺利用了加筋土技術(shù)，不僅提高橋臺的承載力，而且該結(jié)構(gòu)能更好的適應(yīng)地基變形。這既滿足了工程安全，又能節(jié)約成本。a) 加筋土擋墻 b) 加筋土邊坡

無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力加筋土擋墻力學(xué)性能研究達(dá)到極限狀態(tài)時(shí)的最大主應(yīng)力1f 為：tan(452)2'tan(452)221f3 c （1c '為相比于為加筋土，加筋土體的強(qiáng)度增加量，即“準(zhǔn)粘聚力”，此于筋材對于砂土的力學(xué)性能的改善而產(chǎn)生的，故稱為準(zhǔn)粘聚力。如體施加σ3的水平應(yīng)力，加筋土體的實(shí)際水平應(yīng)力大小為σ3+Δσ3，其中砂土之間的摩擦作用而產(chǎn)生的應(yīng)力增量，即：'tan(452)()tan(452)23321f3 （1）式與（1.3）式可得加筋后產(chǎn)生的強(qiáng)度增量，即準(zhǔn)粘聚力為：tan(452)21'3c （1

無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力加筋土擋墻力學(xué)性能研究一定粒徑范圍內(nèi)，加筋土臨塑荷載隨填料粒徑的增大而降低。因而，填料中顆粒材質(zhì)對加筋性能的影響很小，加筋性能主要與顆粒的幾何特性有關(guān)。在本試驗(yàn)中控制鋼砂的曲率系數(shù)和不均勻系數(shù)可以滿足這一要求。本文模型擋墻使用鋼砂作為試驗(yàn)填料，鋼砂具有高密度、韌性強(qiáng)、硬度適中、可反復(fù)使用等優(yōu)點(diǎn)。試驗(yàn)填料是通過對粗細(xì)兩種顆粒的鋼砂進(jìn)行多組配比的直剪試驗(yàn)和密度測試確定得到，如圖 2.1 所示，其材料的相關(guān)參數(shù)如表 2.2 所示。其中，粗粒徑鋼砂密度小于細(xì)粒徑鋼砂密度，但是內(nèi)摩擦角則遠(yuǎn)大于細(xì)粒徑鋼砂。

【參考文獻(xiàn)】

相關(guān)期刊論文 前10條

1 徐超;賈斌;羅玉珊;;間接加筋作用及加筋土擋墻離心模型試驗(yàn)驗(yàn)證[J];水文地質(zhì)工程地質(zhì);2015年02期

2 周健;謝鑫波;姜炯;張姣;;包裹式加筋土擋墻的變形特性及影響因素研究[J];巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào);2015年01期

3 王賀;楊廣慶;吳連海;劉華北;熊保林;;墻頂荷載對加筋土擋墻工作特性影響的試驗(yàn)研究[J];巖石力學(xué)與工程學(xué)報(bào);2014年12期

4 陳建峰;柳軍修;薛劍峰;;剛/柔性組合墻面加筋土擋墻離心模型試驗(yàn)[J];同濟(jì)大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版);2014年12期

5 陳建峰;;基于墻趾真實(shí)約束條件的模塊式加筋土擋墻數(shù)值模擬[J];巖土工程學(xué)報(bào);2014年09期

6 朱海龍;劉一通;邢義川;趙戰(zhàn)祥;;加筋土擋墻破壞形式的離心模型試驗(yàn)研究[J];長江科學(xué)院院報(bào);2014年03期

7 程亞男;孫樹林;阮曉波;韓孝峰;陳曉磊;;加筋土擋墻地震穩(wěn)定性的擬動(dòng)力分析[J];巖土力學(xué);2013年12期

8 楊廣慶;周亦濤;周喬勇;;加筋土擋墻拉筋軸向應(yīng)力分布規(guī)律研究[J];巖土工程學(xué)報(bào);2013年04期

9 包承綱;汪明遠(yuǎn);丁金華;;格柵加筋土工作機(jī)理的試驗(yàn)研究[J];長江科學(xué)院院報(bào);2013年01期

10 顧培;高長勝;楊守華;趙維炳;;加筋土擋墻離心模型試驗(yàn)研究[J];水利水運(yùn)工程學(xué)報(bào);2010年02期

相關(guān)博士學(xué)位論文 前1條

1 杜運(yùn)興;預(yù)應(yīng)力CFRP加筋土技術(shù)的應(yīng)用與研究[D];湖南大學(xué);2003年

相關(guān)碩士學(xué)位論文 前2條

1 陸永港;高速鐵路土工格柵加筋土擋墻應(yīng)力擴(kuò)散與變形特性研究[D];北京交通大學(xué);2017年

2 楊立偉;預(yù)應(yīng)力加筋土擋墻試驗(yàn)研究與數(shù)值分析[D];中南大學(xué);2006年

本文編號：2745424