【摘要】：通過加載機試驗對灌漿料與混凝土的組合試塊進行力學性能試驗,并與原樣試塊進行對比。分析得出,組合試塊力學性能如抗壓和抗折強度普遍高于原樣試塊,但提高程度與界面連接情況有密切關系(尤其是抗壓強度)。由于新舊交接面存在微觀裂縫,抗壓破壞多受此影響。說明在實際加固時,應特別加強界面連接處理,采取有效措施加強界面的粘結性,方能保證加固后組合構件共同受力。
【圖文】：

曜己?50mm×150mm×550mm長方體兩種試件進行研究，加固試件考慮兩種加固層厚度(t=25mm和t=35mm)，以及3種加固方法(雙面加固、三面加固和四面加固)，與原樣試件進行對比試驗。按照加固型灌漿料推薦用水量加水，在300L立式強制式攪拌機拌和均勻后，分別灌入試模，抹平，室溫環(huán)境養(yǎng)護24h脫模，再裹覆塑料布室溫下保濕養(yǎng)護(模擬施工條件)。測定前72h移開塑料布讓試件自然干燥。圖1和圖2分別是原樣試件和加固層厚度為25mm的加固試件。加固試件是按加固前尺寸加工的原樣試件在標準養(yǎng)護28d后灌入加固料后標準養(yǎng)護而成。圖1標準立方體原型及加固試件Fig．1Standardcubicsampleandreinforcedblocks圖2標準長方體原型及加固試件Fig．2Standardrectangularsampleandreinforcedblocks1.3試驗方法對每種加固灌漿料的原樣試件和加固試件分別測定立方體抗壓強度、棱柱體抗折強度和立方體劈裂抗拉強度3種力學性能。試驗方法依據(jù)GB/T50081《普通混凝土力學性能試驗方法標準》，用SYE3000型壓力試驗機進行測定，圖3為試驗照片。圖3試驗加載和試塊Fig．3Testloadingandblocks2試驗結果分析2.1立方體抗壓強度試驗結果從圖4的試驗照片可看出，加固試件的破壞受交界面粘結強度的影響，在交界面上有裂縫存在。對比原樣試塊的破壞情況，可以看出加固件破壞始于交界面而非整體破壞。分析原因，主要有兩方面:首先，兩種材料結合后的整體性，混凝土和灌漿料之間粗細骨料微粒的黏合作用存在差別。而且由于原樣表面泌水、干縮和碳化等原因，在加固件的新舊界面上存在薄弱面，容易最先形成微裂縫。導致試件由微裂縫逐步擴展到貫通裂縫而逐漸喪失承載能力。其次，受試驗條件影響，加載表面平整度造成局部區(qū)域壓應力集中，，形成裂縫而過早破壞。因此

31.846.966.30JYG280/700260/6300.1635.456.578.00RGM280/715255/6200.1132.952.473.101.2試件成型及養(yǎng)護原樣試件采用150mm立方體標準和150mm×150mm×550mm長方體兩種試件進行研究，加固試件考慮兩種加固層厚度(t=25mm和t=35mm)，以及3種加固方法(雙面加固、三面加固和四面加固)，與原樣試件進行對比試驗。按照加固型灌漿料推薦用水量加水，在300L立式強制式攪拌機拌和均勻后，分別灌入試模，抹平，室溫環(huán)境養(yǎng)護24h脫模，再裹覆塑料布室溫下保濕養(yǎng)護(模擬施工條件)。測定前72h移開塑料布讓試件自然干燥。圖1和圖2分別是原樣試件和加固層厚度為25mm的加固試件。加固試件是按加固前尺寸加工的原樣試件在標準養(yǎng)護28d后灌入加固料后標準養(yǎng)護而成。圖1標準立方體原型及加固試件Fig．1Standardcubicsampleandreinforcedblocks圖2標準長方體原型及加固試件Fig．2Standardrectangularsampleandreinforcedblocks1.3試驗方法對每種加固灌漿料的原樣試件和加固試件分別測定立方體抗壓強度、棱柱體抗折強度和立方體劈裂抗拉強度3種力學性能。試驗方法依據(jù)GB/T50081《普通混凝土力學性能試驗方法標準》，用SYE3000型壓力試驗機進行測定，圖3為試驗照片。圖3試驗加載和試塊Fig．3Testloadingandblocks2試驗結果分析2.1立方體抗壓強度試驗結果從圖4的試驗照片可看出，加固試件的破壞受交界面粘結強度的影響，在交界面上有裂縫存在。對比原樣試塊的破壞情況，可以看出加固件破壞始于交界面而非整體破壞。分析原因，主要有兩方面:首先，兩種材料結合后的整體性，混凝土和灌漿料之間粗細骨料微粒的黏合作用存在差別。而且由于原樣表面泌水、干縮和碳化等原因，在加固件的新舊界面上存在薄弱面，容易最先形成微裂縫。導致試件由微

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