本文關鍵詞：吊車梁計算，由筆耕文化傳播整理發(fā)布。

在網(wǎng)上找N久，都沒有看見過有關鋼筋砼吊車梁的計算書，只有鋼吊車梁的計算書，且鋼吊車梁可用PKPM結(jié)構(gòu)工具計算。鋼筋砼吊車梁圖集雖有例子，，但不全，哪位仁兄有鋼筋砼吊車梁的計算書，能否呈上學習學習，小生不勝感激。

從其他網(wǎng)轉(zhuǎn)載的鋼吊車梁計算書
吊車梁計算書1

一. 設計資料
吊車情況:2臺吊車;

第一臺吊車: 編號:1 工作制:中級, 吊鉤形式: 軟鉤;
起重量=5噸 小車重:g=0.56噸
最大輪壓max=42.04千牛 最小輪壓min=15.38千牛
吊車一側(cè)的輪數(shù):n=2 吊車輪子間間距:a1=3m

第二臺吊車: 編號:1 工作制:中級, 吊鉤形式: 軟鉤;
起重量=5噸 小車重:g=0.56噸
最大輪壓max=42.04千牛 最小輪壓min=15.38千牛
吊車一側(cè)的輪數(shù):n=2 吊車輪子間間距:a1=3m

吊車輪子間最小間距:amin=1m

鋼材類型235B
支座類型:平板式;
吊車梁跨度=6m
吊車梁計算長度y=6m
軌道高度:0.14
允許撓度比:1/600=0.001667

二. 設計荷載和內(nèi)力
考慮軌道重量及吊車梁自重的增大系數(shù):1.05

第一臺吊車: 動力系數(shù):1.05
豎向荷載標準值=1.05×1.05×42.04=46.349千牛
豎向荷載設計值=1.4×46.349=64.889千牛
橫向荷載標準值:T=0.12×(50+5.6)/2/2=1.668千牛
橫向荷載設計值:T=1.4×1.668=2.335千牛

第二臺吊車: 動力系數(shù):1.05
豎向荷載標準值=1.05×1.05×42.04=46.349千牛
豎向荷載設計值=1.4×46.349=64.889千牛
橫向荷載標準值:T=0.12×(50+5.6)/2/2=1.668千牛
橫向荷載設計值:T=1.4×1.668=2.335千牛

吊車梁的最大豎向設計彎矩:Mmax=109.049千牛•米
吊車梁的最大豎向設計彎矩處相應的設計剪力:V=59.481千牛
吊車梁端支座處的最大設計剪力:Vmax=140.592千牛
吊車梁的最大水平設計彎矩:Mt=3.924千牛•米

三. 截面特性
吊車梁高度h=40cm
腹板厚度t=0.6cm
上翼緣寬度bf=26cm
上翼緣厚度tf=1cm
下翼緣寬度bf1=20cm
下翼緣厚度tf1=0.8cm
吊車梁面積A=64.92cm2;
吊車梁X軸慣性矩Ix=18260.884cm4;
吊車梁Y軸慣性矩Iy=1998.688cm4;
吊車梁X軸抵抗矩Wx=795.898cm3;
吊車梁Y軸抵抗矩Wy=153.745cm3;
吊車梁X軸轉(zhuǎn)動慣量rx=16.771cm;
吊車梁Y軸轉(zhuǎn)動慣量ry=5.549cm;
吊車梁最大面積矩Smax=727.996cm3;

四. 驗算
1 強度驗算:
上翼緣正應力σ=109.049×106/1070626.905+3.924×106/112666.667=136.688N/mm2≤215N/mm2,合格。
下翼緣正應力σ=109.049×106/795898.123=137.014N/mm2≤215N/mm2,合格。
支座剪應力τ=140.592×103×727995.794/(182608843.935×6)=93.415N/mm2≤125N/mm2,合格。
局部承壓應力σc=1.47×42.04×103/(350×6)=29.428N/mm2≤215N/mm2,合格。
等效應力：
正應力σ=109.049×106×(400-229.437-10)/182608843.935=95.884N/mm2
剪應力τ=59.481×103×583537.397/6×182608843.935=31.679N/mm2
局部承壓應力σc=1.47×42.04×103/350×6=29.428N/mm2
等效應力=(95.884×95.884+29.428×29.428-95.884×29.428+3×31.679×31.679)0.5
=101.236N/mm2≤1.1×215=236.5N/mm2,合格。
疲勞強度：
最大彎矩處的翼緣與腹板連接處:
0.5×109.049×106×(229.437-8)/(1.47×182608843.935)=44.978N/mm2≤144N/mm2,合格。
最大彎矩處的加勁肋與腹板連接處:
0.5×109.049×106×(229.437-8-100)/(1.47×182608843.935)=24.666N/mm2≤103N/mm2,合格。
2 翼緣局穩(wěn):
127/10=12.7≤15,合格。
3 整體穩(wěn)定性:
截面不對稱影響系數(shù)：
M<0，截面下翼緣受壓
受拉翼緣板厚度：tf1=1cm
受壓翼緣板厚度：tf2=0.8cm
受拉翼緣中心到y(tǒng)軸距離：d1=y1-tf1/2=17.056-1/2=16.556cm
受壓翼緣中心到y(tǒng)軸距離：d2=y2-tf2/2=22.944-0.8/2=22.544cm
受拉翼緣對y軸慣性距：I1=b1*tf1*d12=26×1×16.5562=7126.848cm4
受壓翼緣對y軸慣性距：I2=b2*tf2*d22=20×0.8×22.5442=8131.528cm4
αb=I2/(I1+I2)=8131.528/(7126.848+8131.528)=0.4671
I2>I1受壓翼緣增強
ηb=2*αb-1=2×0.4671-1=-0.06584
等截面工字形簡支梁βb計算：
受壓翼緣無支撐長度：l1=L=600cm
受壓翼緣寬度：b1=26cm
受壓翼緣厚度：t1=tf2=0.8cm
ε=(l1*t1)/(b1*h)=(600×0.8)/(26×40)=0.4615
跨中無側(cè)向支承,
集中荷載作用：
ε≤2.0:
βb=0.73+0.18*ε=0.73+0.18×0.4615=0.8131
ψb=βb*(4320/λy2)*(A*h/Wx)*{[1+(λy*t1)2/(4.4*h)2]0.5+ηb}*(235/fy)
=0.8131×(4320/10.8142)×(6492×40/7866433)×
{[1+(10.814×1)2/(4.4×40)2}0.5+-0.06584}×(235/235)
=0.9282
ψb>0.6：
ψb'=1.07-0.282/ψb=1.07-0.282/0.9282=0.7662
取ψb=ψb'=0.7662
整體穩(wěn)定系數(shù)φ=0.7662
整體穩(wěn)定應力σ=109.049×106/1070626.905×0.7662+3.924×106/112666.667=167.771N/mm2≤215N/mm2,合格。
4 局部承壓：
局部承壓應力σc=1.47×42.04×103/(350×6)=29.428N/mm2
正應力σ=109.049×106×382/(795898.123×400)=130.848N/mm2
剪應力τ=1.406×106/(400×6)=58.58N/mm2
k1=699.859
k2=684.788
k3=129.412
k4=2004.781

僅使用橫向加勁肋
橫向加勁肋距離Hd=750mm,長度Hl=90mm,厚度Ht=5

橫向加勁肋最大允許距離a1=699.859×382/[382/(58.580.5×6)-684.788]=-1353.659mm
a1小于0,取a1=2*H0,a1=764mm
橫向加勁肋最大允許距離a2=129.412×382/(382/(130.8480.5×6)-2004.781)=-38.727mm
a2小于0,取a2=2*H0,a2=764mm
兩倍腹板高度2H0=764mm
故橫向加勁肋取750mm,合格。
5 平板支座加勁肋設計
平面外穩(wěn)定
腹板參加受壓的寬度： 15*tw*(235/fy)=15×0.6×(235/23.5)=9cm
A=26×0.6+2×9×0.6=26.4cm2
軸壓穩(wěn)定系數(shù)：
b類截面
α1=0.65
α2=0.965
α3=0.3
正則化長細比：λn=(fy/E)0.5*(λ/π)=(215/20600)0.5×(35.77/3.14)=0.368
λn=0.368>0.215
ψ=1/(2λn2){(α2+α3λn+λn2)-[(α2+α3λn+λn2)2-4λn2]0.5}
=1/(2×0.3682)×{(0.965+0.3×0.368+0.3682)
-[(0.965+0.3×0.368+0.3682)2-4×0.3682]0.5}
=0.921
σ=140.59×103/0.921×26.4×102=53.25N/mm2≤215N/mm2,合格。
端部承壓應力
Acd=26×0.6=15.6cm2
σ=140.59×103/15.6×102=90.12N/mm2≤320N/mm2,合格。
6 撓度:
δ=109.05×106×6×103×6×103/(1.47×182608843.94×206000×10.0)=7.1mm≤6000/600=10,合格。
7 焊縫驗算:
上翼緣與腹板連接處
[(140.59×103)2×430462.62/182608843.942+1.542×(42.04×103)2/3502]0.5/1.4×160=1.7mm＜6mm,取6mm
6≤6mm,合格。
下翼緣與腹板連接處
140.59×103×360699.94/(182608843.94×1.4×160)=1.24mm＜6mm,取6mm
6≤6mm,合格。
支座加勁肋與腹板的連接處
140.59×103/[(382-10)×1.4×160]=0.844mm＜0.7×6mm,取4.2mm
＜6mm,取6mm
6≤6mm,合格。

吊車梁計算書2
一、設計資料
    吊車情況: 1臺吊車;
    編號:1,工作制:中級,  軟鉤;
    起重量=20.00噸,小車重:g=1.00噸,最大輪壓max=100.00千牛,最小輪壓min=20.00千牛;
    吊車一側(cè)的輪數(shù):n=2個,吊車輪子間間距:a1=3.00m;

    鋼材類型235B;
    支座類型:平板式;
    吊車梁跨度=6.00m;
    吊車梁計算長度y=6.00m;
    軌道高度:0.14m;
    允許撓度比:1/600=0.0016667;

二、設計荷載和內(nèi)力
    考慮軌道重量及吊車梁自重的增大系數(shù):1.02;
    動力系數(shù):1.05;
    豎向荷載標準值=1.02×1.05×100.00=107.10千牛;
    豎向荷載設計值=1.40×107.10=149.94千牛;
    橫向荷載標準值:T=0.05×(200.00+10.00)/2=7.35千牛;
    橫向荷載設計值:T=1.40×7.35=10.29千牛;

    吊車梁的最大豎向設計彎矩:Mmax=253.02千牛.米;
    吊車梁的最大豎向設計彎矩處相應的設計剪力:V=112.46千牛;
    吊車梁端支座處的最大設計剪力:Vmax=224.91千牛;
    吊車梁的最大水平設計彎矩:Mt=12.40千牛.米;

三、截面特性
    吊車梁高度h=500.00mm;
    腹板厚度t=9.00mm;
    上翼緣寬度bf=280.00mm;
    上翼緣厚度tf=14.00mm;
    下翼緣寬度bf1=280.00mm;
    下翼緣厚度tf1=14.00mm;
    吊車梁面積A=12088.00mm^2;
    吊車梁X軸慣性矩Ix=542770348.00mm^4;
    吊車梁Y軸慣性矩Iy=51250006.46mm^4;
    吊車梁X軸抵抗矩Wx=2171081.39mm^3;
    吊車梁Y軸抵抗矩Wy=366071.47mm^3;
    吊車梁X軸轉(zhuǎn)動慣量rx=211.90mm;
    吊車梁Y軸轉(zhuǎn)動慣量ry=65.11mm;
    吊車梁最大面積矩Smax=1203192.00mm^3;


四、驗算

強度驗算:
    上翼緣正應力σ=253.02/2171081.39+12.40/182933.33=184.34MPa≤215.00MPa,合格。

    下翼緣正應力σ=253.02/2171081.39=116.54MPa≤215.00MPa,合格。


    支座剪應力τ=224.91×1203192.00/542770348.00×9.00=55.40MPa≤125.00MPa,合格。


    局部承壓應力σc=1.47×100.00/358.00×9.00=45.62MPa≤215.00MPa,合格。


    等效應力：
      正應力σ=253.02×(500.00-250.00-14.00)/542770348.00=110.02MPa
      剪應力τ=112.46×952560.00/9.00×542770348.00=21.93MPa
      局部承壓應力σc=1.47×100.00/358.00×9.00=45.62Mpa
等效應力=sqrt(110.02×110.02+45.62×45.62-110.02×45.62+3×21.93×21.93)=103.00MPa≤1.1×215.00=236.50MPa,合格。

    疲勞強度：
最大彎矩處的翼緣與腹板連接處:
0.50×253.02×(250.00-14.00)/1.47×542770348.00=37.42MPa≤144.00MPa,合格。
最大彎矩處的加勁肋與腹板連接處:
0.50×253.02×(250.00-14.00-10)×10/1.47×542770348.00=21.56MPa≤103.00MPa,合格。


穩(wěn)定驗算:
    整體穩(wěn)定性:整體穩(wěn)定系數(shù)φ=0.83;
整體穩(wěn)定應力σ=253.02/2171081.39×0.83+12.40/182933.33=207.68MPa≤215.00MPa,合格。

    局部穩(wěn)定性：
      局部承壓應力σc=1.47×100.00/358.00×9.00=45.62MPa
      正應力σ=253.02×472.00/2171081.39×500.00=110.02MPa
      剪應力τ=224.91/500.00×9.00=49.98MPa
      k1=665.84,k2=640.46,k3=253.59,k4=1591.54
      僅使用橫向加勁肋
        橫向加勁肋距離Hd=850.00mm,長度Hl=60.00mm,厚度Ht=6.00

      橫向加勁肋最大允許距離a1=665.84×472.00/(472.00×sqrt(49.98)/9.00-640.46)=-1165.31mm
      橫向加勁肋最大允許距離a2=253.59×472.00/(472.00×sqrt(110.02)/9.00-1591.54)=-114.93mm
      兩倍腹板高度2H0=944.00mm
      故橫向加勁肋取850.00mm,合格。

    平板支座加勁肋：
      平面外穩(wěn)定應力σ=224.91/0.95×4110.00=57.84MPa≤215.00MPa,合格。
      端部承壓應力σ=224.91/1680.00=133.87MPa≤320.00MPa,合格。

撓度:
δ=253.02×6000.00×6000.00/1.47×542770348.00×206.00×10.0=5.54mm≤600.00/600=10.00mm,合格。
    焊縫驗算:
上翼緣與腹板連接處sqrt((224.91×224.91×952560.00×952560.00/542770348.00×542770348.00)+(1.50×1.50×100.00×100.00/35.80×35.80))/1.4×1.60=2.57mm)＜6mm,取6mm
      6.00≤6.00mm,合格。
下翼緣與腹板連接處224.91×952560.00/542770348.00×1.4×1.60=1.76mm)＜6mm,取6mm
      6.00≤6.00mm,合格。
      支座加勁肋與腹板的連接處224.91/(472.00-1)×1.4×1.60=2.17mm)＜0.7×9.00mm,取6.30mm
      6.30≤7.00mm,合格。

  本文關鍵詞：吊車梁計算，由筆耕文化傳播整理發(fā)布。