1000MPa級低碳貝氏體抽油桿用鋼的研制開發(fā)
發(fā)布時(shí)間:2021-10-19 01:22
伴隨著國民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展,我國原油需求量逐年增加。經(jīng)過多年開采,我國油田的井深和井液腐蝕性(H2S、CO2和NaCl等)均呈上升趨勢。抽油桿是開采原油過程中的關(guān)鍵提升部件。在低成本的前提下,提高抽油桿的強(qiáng)度、韌性、耐腐蝕性能和抗腐蝕疲勞性能是抽油桿用鋼的重要發(fā)展方向。國外H級(高強(qiáng)度級別)抽油桿用鋼主要采用Ni-Cr-Mo系調(diào)質(zhì)合金鋼,其成本較高;國內(nèi)主要采用高M(jìn)n含量的Si-Mn-Mo系非調(diào)質(zhì)貝氏體鋼,成本有所下降,但組織和力學(xué)性能不穩(wěn)定。本文基于粒狀貝氏體強(qiáng)韌化機(jī)制,兼顧淬透性和耐蝕性,設(shè)計(jì)了一種低成本的Nb微合金化高Cr低Mo的Si-Mn-Cr-Mo-B系低碳貝氏體抽油桿用鋼。通過大量實(shí)驗(yàn)室研究、工業(yè)生產(chǎn)實(shí)踐和用戶應(yīng)用,最終成功開發(fā)了一種綜合力學(xué)性能優(yōu)良、性能穩(wěn)定的H級貝氏體抽油桿用鋼。用這種鋼加工制成的抽油桿抗拉強(qiáng)度Rm≥1000MPa、伸長率A200≥10%、沖擊功Aku2≥60J,滿足了H級抽油桿的標(biāo)準(zhǔn)要求。主要工作內(nèi)容如下:利用Gleeble-2000熱模擬試驗(yàn)機(jī),研究了含Nb低碳貝氏體鋼的熱變形奧氏體晶粒的再結(jié)晶行為、變形后至貝氏體相變前奧氏體晶粒的長大行為以及冷卻速度...
【文章來源】:東北大學(xué)遼寧省 211工程院校 985工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】:136 頁
【學(xué)位級別】:博士
【部分圖文】:
圖1.3?3種鋼的50%存活率礦AOlii線??Kg.?1.3?S-N?curve?of?three?kinds?of?steel?at?50%?survival?rate??
能力得到改善,從而提高材料的耐蝕性。??絡(luò)作為是不誘鋼的主要合金元素,其耐蝕性按照n/8規(guī)律作躍進(jìn)式的突變。隨著絡(luò)??含量的增加,不誘鋼在氧化性介質(zhì)中耐腐蝕能為相應(yīng)增加。絡(luò)能有效地提高鋼的點(diǎn)蝕電??位值,降低鋼對點(diǎn)蝕的敏感性。當(dāng)絡(luò)與巧配合使用時(shí),抗點(diǎn)蝕效果更好。巧元素除了提??高耐點(diǎn)蝕性能,在低合金鋼中還能提高鋼的抗硫化物破裂能力,降低鋼中M的活度,大??大降低鋼的吸氨傾向。??不誘鋼抗局部腐蝕性能可用點(diǎn)蝕當(dāng)量PRE?(Pi扣ng?Resistance?Equivalent)來定量表??示:??PREN?=?[Cr]?+?1.5?[Mo]?+?[W]?+?[Nb]?+?30?[N]?(2-7)??本式適用于很寬的合金成分范圍。點(diǎn)蝕當(dāng)量值越高,鋼的耐蝕性越高。??含絡(luò)鋼腐蝕產(chǎn)物膜對油套管鋼有良好的保護(hù)作用。圖2.1為不同絡(luò)含量的油套管鋼??遭受井液中的二氧化碳腐蝕后的腐蝕層示意圖。??
在變形道次間隔時(shí)間內(nèi),回復(fù)軟化先于再結(jié)晶發(fā)生,軟化率約為10%,而??軟化率從10%到95%的軟化過程主要是由再結(jié)晶引起的,當(dāng)軟化率達(dá)到約%%時(shí),則??為完全再結(jié)晶。由圖3.5可知,隨著變形溫度的提高,試驗(yàn)鋼的軟化率呈現(xiàn)上升趨勢;隨??著變形間隔時(shí)間的増加,軟化率也呈現(xiàn)上升趨勢。但在900’C、950‘C和100(TC變形時(shí),??軟化率曲線上出現(xiàn)了平臺,即在間隔時(shí)間為1化至5化這段時(shí)間內(nèi),靜態(tài)再結(jié)晶軟化趨??勢出現(xiàn)停滯。靜態(tài)再結(jié)晶軟化率曲線中出現(xiàn)的平臺形狀與妮、鐵的碳氮化物顆粒的析出??有關(guān)tiMl。在微合金化元素中,魄被認(rèn)為是延遲靜態(tài)再結(jié)晶過程最有效的合金元素。靜??態(tài)再結(jié)晶的激活能非常明顯地受妮溶解、尤其是妮析出行為的影響。含妮鋼變形后,經(jīng)??過一定的保溫時(shí)間(孕育期)開始析出Nb(C;N),變形程度越離(崎變能越高),析出??速度越快。細(xì)小的Nb(C,N)析出相釘扎在奧氏體亞晶界和晶界,使晶界難W移動(dòng),因而??抑制并推遲再結(jié)晶的發(fā)生。???
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]2013年 全球油氣儲(chǔ)量、石油產(chǎn)量增長平緩[J]. 梁剛,裴國平,王宇. 國際石油經(jīng)濟(jì). 2014(Z1)
[2]25Cr2Ni4MoV鋼大型鍛件的組織與力學(xué)性能[J]. 譚立軍,王峻喬,王慶群,陳新龍,周思柱. 金屬熱處理. 2014(01)
[3]35CrMo鋼在酸性H2S環(huán)境中的應(yīng)力腐蝕行為與機(jī)理[J]. 郝文魁,劉智勇,杜翠薇,李曉剛. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2014(04)
[4]30CrNi2MoV鋼的組織遺傳與晶粒細(xì)化[J]. 李安民. 金屬熱處理. 2013(04)
[5]點(diǎn)蝕演化及腐蝕疲勞裂紋成核的能量原理[J]. 黃小光,許金泉. 固體力學(xué)學(xué)報(bào). 2013(01)
[6]新型低碳貝氏體鋼的力學(xué)與腐蝕疲勞性能[J]. 易敏,王國棟,陳濤,王立峰,佟倩. 材料科學(xué)與工藝. 2012(06)
[7]回火溫度對Si-Mn低碳貝氏體鋼塑韌性的影響[J]. 易敏,王國棟,陳濤,王立峰,佟倩. 金屬熱處理. 2012(10)
[8]從中俄油氣合作看我國石油戰(zhàn)略儲(chǔ)備的實(shí)施[J]. 孫仁金,董思學(xué),鄧雯婷. 改革與戰(zhàn)略. 2012(06)
[9]回火溫度對高強(qiáng)度低碳貝氏體鋼組織與性能的影響[J]. 魯修宇,劉靜,賈涓,定治明,程吉浩,鄧照軍. 金屬熱處理. 2012(01)
[10]回火溫度對Mn系低碳貝氏體鋼的低溫韌性的影響[J]. 高古輝,張寒,白秉哲. 金屬學(xué)報(bào). 2011(05)
博士論文
[1]低碳Mn系空冷貝氏體鋼的強(qiáng)韌性優(yōu)化研究[D]. 王勇圍.清華大學(xué) 2009
本文編號:3443880
【文章來源】:東北大學(xué)遼寧省 211工程院校 985工程院校 教育部直屬院校
【文章頁數(shù)】:136 頁
【學(xué)位級別】:博士
【部分圖文】:
圖1.3?3種鋼的50%存活率礦AOlii線??Kg.?1.3?S-N?curve?of?three?kinds?of?steel?at?50%?survival?rate??
能力得到改善,從而提高材料的耐蝕性。??絡(luò)作為是不誘鋼的主要合金元素,其耐蝕性按照n/8規(guī)律作躍進(jìn)式的突變。隨著絡(luò)??含量的增加,不誘鋼在氧化性介質(zhì)中耐腐蝕能為相應(yīng)增加。絡(luò)能有效地提高鋼的點(diǎn)蝕電??位值,降低鋼對點(diǎn)蝕的敏感性。當(dāng)絡(luò)與巧配合使用時(shí),抗點(diǎn)蝕效果更好。巧元素除了提??高耐點(diǎn)蝕性能,在低合金鋼中還能提高鋼的抗硫化物破裂能力,降低鋼中M的活度,大??大降低鋼的吸氨傾向。??不誘鋼抗局部腐蝕性能可用點(diǎn)蝕當(dāng)量PRE?(Pi扣ng?Resistance?Equivalent)來定量表??示:??PREN?=?[Cr]?+?1.5?[Mo]?+?[W]?+?[Nb]?+?30?[N]?(2-7)??本式適用于很寬的合金成分范圍。點(diǎn)蝕當(dāng)量值越高,鋼的耐蝕性越高。??含絡(luò)鋼腐蝕產(chǎn)物膜對油套管鋼有良好的保護(hù)作用。圖2.1為不同絡(luò)含量的油套管鋼??遭受井液中的二氧化碳腐蝕后的腐蝕層示意圖。??
在變形道次間隔時(shí)間內(nèi),回復(fù)軟化先于再結(jié)晶發(fā)生,軟化率約為10%,而??軟化率從10%到95%的軟化過程主要是由再結(jié)晶引起的,當(dāng)軟化率達(dá)到約%%時(shí),則??為完全再結(jié)晶。由圖3.5可知,隨著變形溫度的提高,試驗(yàn)鋼的軟化率呈現(xiàn)上升趨勢;隨??著變形間隔時(shí)間的増加,軟化率也呈現(xiàn)上升趨勢。但在900’C、950‘C和100(TC變形時(shí),??軟化率曲線上出現(xiàn)了平臺,即在間隔時(shí)間為1化至5化這段時(shí)間內(nèi),靜態(tài)再結(jié)晶軟化趨??勢出現(xiàn)停滯。靜態(tài)再結(jié)晶軟化率曲線中出現(xiàn)的平臺形狀與妮、鐵的碳氮化物顆粒的析出??有關(guān)tiMl。在微合金化元素中,魄被認(rèn)為是延遲靜態(tài)再結(jié)晶過程最有效的合金元素。靜??態(tài)再結(jié)晶的激活能非常明顯地受妮溶解、尤其是妮析出行為的影響。含妮鋼變形后,經(jīng)??過一定的保溫時(shí)間(孕育期)開始析出Nb(C;N),變形程度越離(崎變能越高),析出??速度越快。細(xì)小的Nb(C,N)析出相釘扎在奧氏體亞晶界和晶界,使晶界難W移動(dòng),因而??抑制并推遲再結(jié)晶的發(fā)生。???
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]2013年 全球油氣儲(chǔ)量、石油產(chǎn)量增長平緩[J]. 梁剛,裴國平,王宇. 國際石油經(jīng)濟(jì). 2014(Z1)
[2]25Cr2Ni4MoV鋼大型鍛件的組織與力學(xué)性能[J]. 譚立軍,王峻喬,王慶群,陳新龍,周思柱. 金屬熱處理. 2014(01)
[3]35CrMo鋼在酸性H2S環(huán)境中的應(yīng)力腐蝕行為與機(jī)理[J]. 郝文魁,劉智勇,杜翠薇,李曉剛. 機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2014(04)
[4]30CrNi2MoV鋼的組織遺傳與晶粒細(xì)化[J]. 李安民. 金屬熱處理. 2013(04)
[5]點(diǎn)蝕演化及腐蝕疲勞裂紋成核的能量原理[J]. 黃小光,許金泉. 固體力學(xué)學(xué)報(bào). 2013(01)
[6]新型低碳貝氏體鋼的力學(xué)與腐蝕疲勞性能[J]. 易敏,王國棟,陳濤,王立峰,佟倩. 材料科學(xué)與工藝. 2012(06)
[7]回火溫度對Si-Mn低碳貝氏體鋼塑韌性的影響[J]. 易敏,王國棟,陳濤,王立峰,佟倩. 金屬熱處理. 2012(10)
[8]從中俄油氣合作看我國石油戰(zhàn)略儲(chǔ)備的實(shí)施[J]. 孫仁金,董思學(xué),鄧雯婷. 改革與戰(zhàn)略. 2012(06)
[9]回火溫度對高強(qiáng)度低碳貝氏體鋼組織與性能的影響[J]. 魯修宇,劉靜,賈涓,定治明,程吉浩,鄧照軍. 金屬熱處理. 2012(01)
[10]回火溫度對Mn系低碳貝氏體鋼的低溫韌性的影響[J]. 高古輝,張寒,白秉哲. 金屬學(xué)報(bào). 2011(05)
博士論文
[1]低碳Mn系空冷貝氏體鋼的強(qiáng)韌性優(yōu)化研究[D]. 王勇圍.清華大學(xué) 2009
本文編號:3443880
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