基于FAST程序?qū)λ捷S風(fēng)力機(jī)載荷及性能研究
發(fā)布時(shí)間:2021-08-01 06:21
風(fēng)在自然界中隨處可得。我國(guó)風(fēng)力資源十分豐富。風(fēng)能的利用有助于降低社會(huì)對(duì)化石燃料能源的需求,有效緩解能源危機(jī)問題。風(fēng)能是可再生能源,風(fēng)力機(jī)作為獲取風(fēng)能最主要的設(shè)備,其性能的穩(wěn)定性和有效性應(yīng)該得到討論并加以重視。風(fēng)力機(jī)可分為底部固定式和海上漂浮式兩種。在不考慮塔柱所受載荷的情況下,陸上固定式風(fēng)力機(jī)主要承受的是空氣載荷,而海上漂浮式風(fēng)力機(jī)除了承受空氣載荷外,還會(huì)受到波浪載荷、系泊系統(tǒng)作用等的影響。2002年美國(guó)可再生能源實(shí)驗(yàn)室開發(fā)了 FAST程序,用于陸上或海上雙葉片或三葉片風(fēng)力機(jī)的性能分析,經(jīng)過了十幾年的發(fā)展,其可靠性已經(jīng)得到國(guó)內(nèi)外很多學(xué)者和專家的肯定。本文基于FAST程序,選擇AOC-15/50以及立于SPAR平臺(tái)的NREL5MW風(fēng)力機(jī)兩個(gè)模型,分別研究陸上固定式風(fēng)力機(jī)和海上漂浮式風(fēng)力機(jī)的性能。首先介紹了近年來風(fēng)力機(jī)研究現(xiàn)狀,包括空氣動(dòng)力學(xué)研究現(xiàn)狀、風(fēng)力機(jī)研究現(xiàn)狀以及FAST程序國(guó)內(nèi)外的研究現(xiàn)狀。然后介紹了研究過程中需要用到的各種載荷以及理論基礎(chǔ)。之后給出FAST程序的計(jì)算步驟以及模型概念圖。隨后主要研究了陸上固定式風(fēng)力機(jī)在不同風(fēng)況、不同偏航和不同槳距角的情況下,葉根處受力(矩)情況以及...
【文章來源】:哈爾濱工程大學(xué)黑龍江省 211工程院校
【文章頁(yè)數(shù)】:93 頁(yè)
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
圖2.1葉素特性分析??#風(fēng)風(fēng)
?第2章風(fēng)力機(jī)理論基礎(chǔ)???論即不再適用。為了正確模擬這種延時(shí)效應(yīng),建議采用廣義動(dòng)態(tài)尾渦模型(Generalized??Dynamic?Wake?Model)進(jìn)行計(jì)算。一方面,由于葉素動(dòng)量理論假設(shè)的是與風(fēng)輪平面平行??的平面動(dòng)量是處于平衡狀態(tài)的,因此當(dāng)葉片出平面撓度較大時(shí),其會(huì)造成氣動(dòng)力模型出??錯(cuò),此時(shí)葉素動(dòng)量理論將不再適用。另一方面,在葉素理論中假設(shè)葉素受力均為二維的,??不考慮葉展方向的流動(dòng),也就是假定葉展方向受力變化不大。因此當(dāng)葉展方向流動(dòng)及載??荷變化較大時(shí),葉素動(dòng)量理論的精度會(huì)大大降低。研宄表明,在葉片快速變槳距時(shí),采??用廣義動(dòng)態(tài)尾渦模型與穩(wěn)態(tài)入流模型相比較,在葉片揮舞彎矩和風(fēng)輪主軸扭矩等參數(shù)結(jié)??果相差較大,甚至?xí)_(dá)到50%[43]。??筆者利用FAST程序?qū)δ愁~定風(fēng)速下風(fēng)力機(jī)的葉片揮舞彎矩進(jìn)行了比較,結(jié)果如圖??2.2所示?梢钥吹剑跁r(shí)間是280s時(shí),采用穩(wěn)態(tài)入流和采用廣義動(dòng)態(tài)尾渦的揮舞彎矩??相差最大,達(dá)48.3%,這說明葉片滯后效應(yīng)對(duì)風(fēng)力機(jī)性能影響確實(shí)很大。??彎矩/kN.m??
3.1風(fēng)力機(jī)坐標(biāo)系??3.1.1機(jī)艙坐標(biāo)系??機(jī)艙(Nacelle)坐標(biāo)系也可以稱為偏航(Yaw)坐標(biāo)系。如圖3.1所示,坐標(biāo)原點(diǎn)??位于塔柱與機(jī)艙連接平面的中心;;c軸正方向水平指向風(fēng)輪一側(cè)(順風(fēng)方向^軸正??方向指向順風(fēng)方向左側(cè);z軸正方向垂直于jc、軸向上,符合右手定則。本坐標(biāo)系主要??用于研宄風(fēng)力機(jī)偏航狀態(tài)時(shí)風(fēng)力機(jī)受力情況,具體研究?jī)?nèi)容會(huì)在第4.3小節(jié)中給出。??3.1.2葉片坐標(biāo)系??風(fēng)力機(jī)葉片(Blade)坐標(biāo)系是風(fēng)力機(jī)中最關(guān)鍵的坐標(biāo)系之一。如圖3.2所示,坐標(biāo)??原點(diǎn)位于葉片俯仰軸與葉根的交點(diǎn);x軸與;;Oz平面正交且符合右手定則;^軸正方向??指向葉片尾流且與0扭轉(zhuǎn)弦線平行;z軸正方向沿俯仰軸指向葉尖。??有兩點(diǎn)需要說明:(1)在葉片坐標(biāo)系中,沿x軸(或繞y軸)的方向又稱為揮舞??(flapwise)方向;沿軸(或繞x軸)方向又稱為擺振(edgewise)方向。(2)本文??中采用的風(fēng)力機(jī)模型均為三葉片模型,在FAST程序中,對(duì)于給定方位角,葉片轉(zhuǎn)過的??順序?yàn)椋常玻,且方位角坐?biāo)系與葉片坐標(biāo)系方向相同。??卜V.??1?I?LX??圖3.1機(jī)艙坐標(biāo)系?圖3.2葉片坐標(biāo)系??3.2輪轂載荷坐標(biāo)系轉(zhuǎn)換??3.2.1旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系??輪穀載荷是以輪轂坐標(biāo)系為基礎(chǔ)進(jìn)行計(jì)算的,通過坐標(biāo)轉(zhuǎn)換,可以轉(zhuǎn)換成葉片坐標(biāo)??13??
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]變速風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的變槳控制及載荷優(yōu)化[J]. 劉軍,高璐. 電氣自動(dòng)化. 2016(01)
[2]基于B-L氣動(dòng)模型的旋轉(zhuǎn)水平風(fēng)機(jī)葉片經(jīng)典顫振穩(wěn)定性分析[J]. 李迺璐,穆安樂,Balas M J. 振動(dòng)與沖擊. 2015(23)
[3]大型風(fēng)力機(jī)葉片氣動(dòng)與結(jié)構(gòu)耦合優(yōu)化設(shè)計(jì)研究[J]. 鄭玉巧,趙榮珍,劉宏. 太陽(yáng)能學(xué)報(bào). 2015(08)
[4]基于FAST的風(fēng)力機(jī)變槳控制器參數(shù)設(shè)計(jì)[J]. 謝雙義,金鑫,陳佳. 風(fēng)機(jī)技術(shù). 2014(06)
[5]風(fēng)力機(jī)設(shè)計(jì)及其空氣動(dòng)力學(xué)問題[J]. 王瓏,王同光. 中國(guó)科學(xué):物理學(xué) 力學(xué) 天文學(xué). 2013(12)
[6]直升機(jī)升力槳的綜合渦流理論[J]. 陳良林. 河南科技. 2013(23)
[7]風(fēng)電機(jī)組動(dòng)態(tài)特性仿真方法研究[J]. 梁立哲,王樹強(qiáng). 遼寧師專學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2012(04)
[8]我們需要什么新能源?[J]. 楊子巖. 科學(xué)之友(上旬). 2012(04)
[9]平臺(tái)運(yùn)動(dòng)對(duì)海上浮式風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)性能影響研究[J]. 葉小嶸,張亮,吳海濤,趙靜. 華中科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2012(03)
[10]基于改進(jìn)葉素動(dòng)量理論的水平軸風(fēng)電機(jī)組氣動(dòng)性能計(jì)算[J]. 曾慶川,劉浩,LIM Che Wah,羅維奇,楊云勝. 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào). 2011(23)
博士論文
[1]基于渦尾跡方法的風(fēng)力機(jī)氣動(dòng)特性研究[D]. 許波峰.南京航空航天大學(xué) 2013
碩士論文
[1]基于獨(dú)立變槳距的風(fēng)電機(jī)組減振控制技術(shù)[D]. 歐清華.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2016
[2]基于FAST軟件的大型風(fēng)力發(fā)電機(jī)組系統(tǒng)建模與控制研究[D]. 熊海洋.重慶大學(xué) 2014
[3]發(fā)電機(jī)故障時(shí)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的動(dòng)態(tài)特性仿真研究[D]. 孫少華.華北電力大學(xué) 2014
[4]基于FAST的風(fēng)力發(fā)電機(jī)風(fēng)輪系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性分析[D]. 田慧.華北電力大學(xué) 2014
[5]變速變槳風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行控制策略研究[D]. 謝雙義.重慶大學(xué) 2013
[6]海上風(fēng)機(jī)Spar型浮式基礎(chǔ)的運(yùn)動(dòng)特性研究[D]. 李溢涵.天津大學(xué) 2012
[7]大型風(fēng)力機(jī)葉片疲勞壽命分析[D]. 韓宇.華北電力大學(xué)(北京) 2011
[8]水平軸風(fēng)力機(jī)專用翼型的空氣動(dòng)力學(xué)性能研究[D]. 李德順.蘭州理工大學(xué) 2008
[9]水平軸大功率高速風(fēng)力機(jī)風(fēng)輪空氣動(dòng)力學(xué)計(jì)算[D]. 張玉良.蘭州理工大學(xué) 2006
[10]Spar平臺(tái)系泊系統(tǒng)計(jì)算及波浪載荷研究[D]. 張智.天津大學(xué) 2005
本文編號(hào):3314992
【文章來源】:哈爾濱工程大學(xué)黑龍江省 211工程院校
【文章頁(yè)數(shù)】:93 頁(yè)
【學(xué)位級(jí)別】:碩士
【部分圖文】:
圖2.1葉素特性分析??#風(fēng)風(fēng)
?第2章風(fēng)力機(jī)理論基礎(chǔ)???論即不再適用。為了正確模擬這種延時(shí)效應(yīng),建議采用廣義動(dòng)態(tài)尾渦模型(Generalized??Dynamic?Wake?Model)進(jìn)行計(jì)算。一方面,由于葉素動(dòng)量理論假設(shè)的是與風(fēng)輪平面平行??的平面動(dòng)量是處于平衡狀態(tài)的,因此當(dāng)葉片出平面撓度較大時(shí),其會(huì)造成氣動(dòng)力模型出??錯(cuò),此時(shí)葉素動(dòng)量理論將不再適用。另一方面,在葉素理論中假設(shè)葉素受力均為二維的,??不考慮葉展方向的流動(dòng),也就是假定葉展方向受力變化不大。因此當(dāng)葉展方向流動(dòng)及載??荷變化較大時(shí),葉素動(dòng)量理論的精度會(huì)大大降低。研宄表明,在葉片快速變槳距時(shí),采??用廣義動(dòng)態(tài)尾渦模型與穩(wěn)態(tài)入流模型相比較,在葉片揮舞彎矩和風(fēng)輪主軸扭矩等參數(shù)結(jié)??果相差較大,甚至?xí)_(dá)到50%[43]。??筆者利用FAST程序?qū)δ愁~定風(fēng)速下風(fēng)力機(jī)的葉片揮舞彎矩進(jìn)行了比較,結(jié)果如圖??2.2所示?梢钥吹剑跁r(shí)間是280s時(shí),采用穩(wěn)態(tài)入流和采用廣義動(dòng)態(tài)尾渦的揮舞彎矩??相差最大,達(dá)48.3%,這說明葉片滯后效應(yīng)對(duì)風(fēng)力機(jī)性能影響確實(shí)很大。??彎矩/kN.m??
3.1風(fēng)力機(jī)坐標(biāo)系??3.1.1機(jī)艙坐標(biāo)系??機(jī)艙(Nacelle)坐標(biāo)系也可以稱為偏航(Yaw)坐標(biāo)系。如圖3.1所示,坐標(biāo)原點(diǎn)??位于塔柱與機(jī)艙連接平面的中心;;c軸正方向水平指向風(fēng)輪一側(cè)(順風(fēng)方向^軸正??方向指向順風(fēng)方向左側(cè);z軸正方向垂直于jc、軸向上,符合右手定則。本坐標(biāo)系主要??用于研宄風(fēng)力機(jī)偏航狀態(tài)時(shí)風(fēng)力機(jī)受力情況,具體研究?jī)?nèi)容會(huì)在第4.3小節(jié)中給出。??3.1.2葉片坐標(biāo)系??風(fēng)力機(jī)葉片(Blade)坐標(biāo)系是風(fēng)力機(jī)中最關(guān)鍵的坐標(biāo)系之一。如圖3.2所示,坐標(biāo)??原點(diǎn)位于葉片俯仰軸與葉根的交點(diǎn);x軸與;;Oz平面正交且符合右手定則;^軸正方向??指向葉片尾流且與0扭轉(zhuǎn)弦線平行;z軸正方向沿俯仰軸指向葉尖。??有兩點(diǎn)需要說明:(1)在葉片坐標(biāo)系中,沿x軸(或繞y軸)的方向又稱為揮舞??(flapwise)方向;沿軸(或繞x軸)方向又稱為擺振(edgewise)方向。(2)本文??中采用的風(fēng)力機(jī)模型均為三葉片模型,在FAST程序中,對(duì)于給定方位角,葉片轉(zhuǎn)過的??順序?yàn)椋常玻,且方位角坐?biāo)系與葉片坐標(biāo)系方向相同。??卜V.??1?I?LX??圖3.1機(jī)艙坐標(biāo)系?圖3.2葉片坐標(biāo)系??3.2輪轂載荷坐標(biāo)系轉(zhuǎn)換??3.2.1旋轉(zhuǎn)坐標(biāo)系??輪穀載荷是以輪轂坐標(biāo)系為基礎(chǔ)進(jìn)行計(jì)算的,通過坐標(biāo)轉(zhuǎn)換,可以轉(zhuǎn)換成葉片坐標(biāo)??13??
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]變速風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的變槳控制及載荷優(yōu)化[J]. 劉軍,高璐. 電氣自動(dòng)化. 2016(01)
[2]基于B-L氣動(dòng)模型的旋轉(zhuǎn)水平風(fēng)機(jī)葉片經(jīng)典顫振穩(wěn)定性分析[J]. 李迺璐,穆安樂,Balas M J. 振動(dòng)與沖擊. 2015(23)
[3]大型風(fēng)力機(jī)葉片氣動(dòng)與結(jié)構(gòu)耦合優(yōu)化設(shè)計(jì)研究[J]. 鄭玉巧,趙榮珍,劉宏. 太陽(yáng)能學(xué)報(bào). 2015(08)
[4]基于FAST的風(fēng)力機(jī)變槳控制器參數(shù)設(shè)計(jì)[J]. 謝雙義,金鑫,陳佳. 風(fēng)機(jī)技術(shù). 2014(06)
[5]風(fēng)力機(jī)設(shè)計(jì)及其空氣動(dòng)力學(xué)問題[J]. 王瓏,王同光. 中國(guó)科學(xué):物理學(xué) 力學(xué) 天文學(xué). 2013(12)
[6]直升機(jī)升力槳的綜合渦流理論[J]. 陳良林. 河南科技. 2013(23)
[7]風(fēng)電機(jī)組動(dòng)態(tài)特性仿真方法研究[J]. 梁立哲,王樹強(qiáng). 遼寧師專學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2012(04)
[8]我們需要什么新能源?[J]. 楊子巖. 科學(xué)之友(上旬). 2012(04)
[9]平臺(tái)運(yùn)動(dòng)對(duì)海上浮式風(fēng)機(jī)的氣動(dòng)性能影響研究[J]. 葉小嶸,張亮,吳海濤,趙靜. 華中科技大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版). 2012(03)
[10]基于改進(jìn)葉素動(dòng)量理論的水平軸風(fēng)電機(jī)組氣動(dòng)性能計(jì)算[J]. 曾慶川,劉浩,LIM Che Wah,羅維奇,楊云勝. 中國(guó)電機(jī)工程學(xué)報(bào). 2011(23)
博士論文
[1]基于渦尾跡方法的風(fēng)力機(jī)氣動(dòng)特性研究[D]. 許波峰.南京航空航天大學(xué) 2013
碩士論文
[1]基于獨(dú)立變槳距的風(fēng)電機(jī)組減振控制技術(shù)[D]. 歐清華.哈爾濱工業(yè)大學(xué) 2016
[2]基于FAST軟件的大型風(fēng)力發(fā)電機(jī)組系統(tǒng)建模與控制研究[D]. 熊海洋.重慶大學(xué) 2014
[3]發(fā)電機(jī)故障時(shí)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的動(dòng)態(tài)特性仿真研究[D]. 孫少華.華北電力大學(xué) 2014
[4]基于FAST的風(fēng)力發(fā)電機(jī)風(fēng)輪系統(tǒng)動(dòng)態(tài)特性分析[D]. 田慧.華北電力大學(xué) 2014
[5]變速變槳風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的運(yùn)行控制策略研究[D]. 謝雙義.重慶大學(xué) 2013
[6]海上風(fēng)機(jī)Spar型浮式基礎(chǔ)的運(yùn)動(dòng)特性研究[D]. 李溢涵.天津大學(xué) 2012
[7]大型風(fēng)力機(jī)葉片疲勞壽命分析[D]. 韓宇.華北電力大學(xué)(北京) 2011
[8]水平軸風(fēng)力機(jī)專用翼型的空氣動(dòng)力學(xué)性能研究[D]. 李德順.蘭州理工大學(xué) 2008
[9]水平軸大功率高速風(fēng)力機(jī)風(fēng)輪空氣動(dòng)力學(xué)計(jì)算[D]. 張玉良.蘭州理工大學(xué) 2006
[10]Spar平臺(tái)系泊系統(tǒng)計(jì)算及波浪載荷研究[D]. 張智.天津大學(xué) 2005
本文編號(hào):3314992
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