發(fā)布時(shí)間：2020-11-06 03:25

　　 神華公司煤直接液化工藝分餾塔側(cè)線(xiàn)產(chǎn)出的中溫溶劑油和將中溫溶劑油加氫精制后的烷基油,因?yàn)榫哂羞m宜的餾程、獨(dú)特的烴類(lèi)組成,所以通過(guò)適當(dāng)?shù)募庸?能生產(chǎn)多種性能優(yōu)異的產(chǎn)品,為高溫礦物油型有機(jī)熱載體的生產(chǎn)提供了一條新的途徑。本文以煤直接液化工藝生產(chǎn)的中溫溶劑油、將中溫溶劑油加氫后的烷基油(1211)、煤直接液化加氫穩(wěn)定油以及其他潛在礦物油型導(dǎo)熱油餾分為主要研究對(duì)象,考察了它們主要的理化性質(zhì)以及在310℃和320℃下的熱穩(wěn)定性。本研究分析不同來(lái)源餾分的餾程和烴類(lèi)組成的餾分對(duì)熱穩(wěn)定性的影響,并考察餾分調(diào)和后對(duì)熱穩(wěn)定性的影響。上述實(shí)驗(yàn)的結(jié)果表明,環(huán)烷烴和短側(cè)鏈芳烴的熱穩(wěn)定性好,帶長(zhǎng)側(cè)鏈的芳烴和鏈烷烴的熱穩(wěn)定性較差。理想的有機(jī)熱載體的烴類(lèi)組成中,環(huán)烷烴的含量應(yīng)保持在40%以上。通過(guò)加氫精制,能夠讓原料中部分組分轉(zhuǎn)化為礦物油型導(dǎo)熱油基礎(chǔ)油的理想組分,從而能夠提升熱穩(wěn)定性。除此之外,還可以通過(guò)不同餾分之間的調(diào)和,可以使餾分的餾程和烴類(lèi)組成分布更加合理,從而提高熱穩(wěn)定性。本文還考察了不同類(lèi)型的抗氧劑對(duì)煤直接液化產(chǎn)物熱穩(wěn)定性的影響。結(jié)果表明酚型抗氧劑和胺型抗氧劑均能賦予煤液化生產(chǎn)的礦物油型有機(jī)熱載體更好的熱穩(wěn)定性,且胺型抗氧劑的改善效果更好。
【學(xué)位單位】：華東理工大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位年份】：2019
【中圖分類(lèi)】：TQ529.1
【部分圖文】：

圖１．５煤直接液化工藝流程簡(jiǎn)圖??Ｆｉｇ．?１．５?Ｂｒｉｅｆ?ｄｉａｇｒａｍ?ｏｆ?ｄｉｒｅｃｔ?ｃｏａｌ?ｌｉｑｕｅｆａｃｔｉｏｎ?ｐｒｏｃｅｓｓ??洗選后的原煤經(jīng)皮帶機(jī)輸送到備煤裝置，加工成煤液化裝置及其他裝置所［６３］。催化劑原料在催化劑制備裝置加工，并與供氫溶劑混合調(diào)配成液態(tài)催化劑，粉一起送至煤液化裝置。在高溫、高壓、臨氫和催化劑的作用下，煤漿發(fā)生加生成煤液化油，然后將煤液化油送至加氫穩(wěn)定裝置（Ｔ－Ｓｔａｒ），反應(yīng)剩余的煤粉油質(zhì)組成的油渣則送至自備電站作為燃料。加氫穩(wěn)定裝置主要是生產(chǎn)滿(mǎn)足煤液的供氫溶劑，同時(shí)將煤液化粗油脫除硫、氮和氧等雜質(zhì)進(jìn)行預(yù)精制。其中，柴送至加氫改質(zhì)裝置進(jìn)一步提高油品質(zhì)量，輕質(zhì)溶劑則返回煤液化裝置和備煤裝供氫溶劑使用。各加氫裝置所產(chǎn)生的含硫氣體經(jīng)輕烴回收及脫硫裝置處理后作氣。加氫穩(wěn)定產(chǎn)物分餾切割出的石腦油至輕烴回收及脫硫裝置處理，重石腦油步送到加氫改質(zhì)裝置中進(jìn)行處理３??在整個(gè)過(guò)程中，各裝置產(chǎn)生的酸性水在含硫污水汽提裝置處理后循環(huán)使用。、煤制氫、輕烴回收及脫硫和含硫污水汽提等裝置脫出的含硫化氫酸性氣體，收裝置制取硫磺。各加氫裝置所需的氫氣，由煤制氫裝置生產(chǎn)供給�？辗盅b置氣和氮?dú)猓┟褐茪�、煤液化等裝置使用。??

??根據(jù)玻璃安瓿瓶打開(kāi)前后的質(zhì)量差確定氣相分解產(chǎn)物含量。并采布測(cè)定法（氣相色譜法）》（ＳＨ／Ｔ?０５５８－１９９３）確定加熱前后試結(jié)果??分解產(chǎn)物含量??氣相分解產(chǎn)物質(zhì)量分?jǐn)?shù)Ｇ?（％）按下式進(jìn)行計(jì)算，計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表Ｇ?＝?（／？７３?—?ｒｍ）?／?（＾２?—?ｗｉ）?ｘ?１００??＿為空玻璃安瓿瓶的質(zhì)量，ｇ；?ｍ２為裝有未加熱試樣的玻璃安封后玻璃安瓿瓶的質(zhì)量，ｇ；?ｍ４為打開(kāi)后玻璃安瓿瓶的質(zhì)量，ｇ。??表３．２各導(dǎo)熱油餾分的氣相分解產(chǎn)物含量??ａｂｌｅ?３．２?Ｖａｐｏｒ?ｄｅｃｏｍｐｏｓｉｔｉｏｎ?ｐｒｏｄｕｃｔ?ｃｏｎｔｅｎｔ?ｏｆ?ｅａｃｈ?ｈｅａｔ?ｔｒａｎｓｆｅｒ?ｆｌｕｉｄｓ?ｆｒａｃｔｉ中溫油?ｎｉｌ?穩(wěn)定油?ｉ?ｉｉ?ｉｉｉ?ｉｖ?ｖ０２５?〇Ｔ５?Ｍ７?０８０?〇７ｌ９?００５?０Ｊ９?０Ｊ４０．３４?０．１７?０．２４?３．８７?０．４４?０．３５?０．２４?０．４０物含量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Ｎ?（％）和高沸物含量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Ｈ?（％）??４００????

餾點(diǎn)；Ｃ＇為加熱后試樣的終餾點(diǎn)；ＡＢ為未校正的低沸物含量；ＣＤ為未校正的高沸物??含量。??如圖３．１和３．２所示，圖３．１為試樣加熱產(chǎn)生低沸物和高沸物的模擬蒸餾曲線(xiàn)，圖??３．２為試樣加熱后只產(chǎn)生低沸物的模擬蒸餾曲線(xiàn)�，F(xiàn)以圖３．１為例，計(jì)算加熱后試樣未??校正的低沸物含量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Ｎ１?（％）和試樣未校正的高沸物含量（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Ｈ＇??（％）。在圖３．１中，Ａ點(diǎn)為加熱前試樣的初餾點(diǎn)，過(guò)Ａ點(diǎn)作水平線(xiàn)與加熱后試樣的模??擬蒸傾曲線(xiàn)交于Ｂ點(diǎn)；過(guò)Ｂ點(diǎn)作垂線(xiàn)與收率軸交于Ｅ點(diǎn)，則試樣未校正的低沸物含量??（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Ｗ?（％）為Ｅ點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的百分?jǐn)?shù)。Ｃ點(diǎn)為加熱前試樣的終餾點(diǎn)，過(guò)Ｃ點(diǎn)??作水平線(xiàn)與加熱后試樣的模擬蒸餾曲線(xiàn)交于Ｄ點(diǎn)；過(guò)Ｄ點(diǎn)作垂線(xiàn)與收率軸交于Ｆ點(diǎn)，??則試樣未校正的高沸物（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）Ｈ＇?（％）為１００?％減去Ｆ點(diǎn)對(duì)應(yīng)的百分?jǐn)?shù)。??試樣加熱前的模擬蒸餾數(shù)據(jù)見(jiàn)第２章２．２．８小節(jié)，試樣３１０?°Ｃ?（７２０?ｈ）和３２０?°Ｃ??（７２０?ｈ）加熱后的模擬蒸餾數(shù)據(jù)見(jiàn)表３．３和表３．４。??表３．３各導(dǎo)熱油熱穩(wěn)定試驗(yàn)后餾程（３１０＇Ｃ，?７２０?ｈ）??Ｔａｂｌｅ?３．３?Ｄｉｓｔｉｌｌａｔｉｏｎ?ｒａｎｇｅ?ａｆｔｅｒ?ｔｈｅｒｍａｌ?ｓｔａｂｉｌｉｔｙ?ｅｘｐ
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