2001年日本福島核電安全事故發(fā)生后,人類對核電站的抗震能力要求不再局限于設(shè)計基準抗震能力,世界上所有國家都開始對新建核電站超設(shè)計基準地震下的抗震能力進行安全評估,并且對現(xiàn)有在役核電站的抗震能力重新進行安全評估。其中主蒸汽隔離閥作為核電站第三道反應(yīng)堆壓力邊界屏障,當(dāng)發(fā)生超設(shè)計基準事故時,主蒸汽隔離閥能夠保持其結(jié)構(gòu)完整性,對整個核電系統(tǒng)的安全性至關(guān)重要。基于國內(nèi)外核電廠抗震裕度評估方法研究的基礎(chǔ)上,本文以國產(chǎn)DN800口徑的主蒸汽隔離閥為研究對象,對其進行抗震裕度分析。具體研究內(nèi)容如下:(1)介紹了研究主蒸汽隔離閥抗震裕度的背景和意義以及兩種常用的抗震裕度評估方法,重點闡述了易損性分析方法的原理,推導(dǎo)了易損性模型能夠用雙對數(shù)正態(tài)分布模型來進行易損性分析,總結(jié)了核級閥的易損性分析流程,并且對抗震分析方法進行了簡單介紹。(2)利用有限元軟件ANSYS Workbench對主蒸汽隔離閥進行模態(tài)分析以了解其動力特性,得到主蒸汽隔離閥在開啟(設(shè)計基準地震期間)和關(guān)閉狀態(tài)(超設(shè)計基準地震期間)下的第一階固有頻率均大于33Hz,因而采用等效靜力法來計算主蒸汽隔離閥的地震響應(yīng)。分別基于壓力面積法和等效線...

【文章頁數(shù)】：67 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

圖3.1加過渡段管道模型

理YSWorkbench模擬軟件對主蒸汽隔離閥進行地隔離閥的模型進行處理，以簡化有限元計算。比如上的不連續(xù)等問題都會引起應(yīng)力集中現(xiàn)象，計算斷增大，使得計算結(jié)果無法收斂。因此將原模型DesignModeler（DM）模塊進行倒圓角處理之后閥的進口端和出口端都是與管道連接，如果....

圖3.2主蒸汽隔離閥基本約束條件

材料參數(shù)設(shè)置主蒸汽隔離閥的模型進行處理之后，設(shè)置主蒸汽隔離閥材料的性能體、支架、閥蓋、閘板、閥座等主要零部件的材料均為WCB，具體如表3.1所示。表3.1材料性能參數(shù)材料密度（Kg/m3）泊松比彈性模量（GWCB77500.3185基本約束條件設(shè)置約束條件....

圖3.3有限元模型網(wǎng)格劃分

圖3.3有限元模型網(wǎng)格劃分模型的建立后，對主蒸汽隔離閥進行模態(tài)分析，共振現(xiàn)象，確定采用何種分析方法進行地震響應(yīng)構(gòu)固有頻率、阻尼比和模態(tài)振型。模態(tài)分析是將的物理坐標變換為模態(tài)坐標，使方程組解耦，成述的獨立方程，以便求出系統(tǒng)的模態(tài)參數(shù)。坐標每列為模態(tài)振型。但是對于復(fù)雜結(jié)構(gòu)，采用這....

圖3.4開啟狀態(tài)下第一階模態(tài)振型

圖3.4開啟狀態(tài)下第一階模態(tài)振型生安全停堆地震時必須要在5s內(nèi)實現(xiàn)時，將主蒸汽隔離閥模型由原來的開啟態(tài)下的模態(tài)分析，約束條件如圖3.2來六階固有頻率如表3.4所示。表3.4關(guān)閉狀態(tài)下前六階固有頻率123446.346.6192.9238.5汽隔離....

本文編號：3940235