在工程設計中,蒸汽管道破裂（SLB）事故的分析是針對偏離泡核沸騰（DNBR）計算,而對燃料元件綜合性能并不進行分析,這樣的分析方法過于保守。本文基于SLB事故特征,建立了燃料元件相應的計算分析模型,通過對SLB事故的模擬,分析了CF3燃料元件在熱態(tài)零功率蒸汽管道破裂（HZPSLB）事故下的堆內(nèi)行為,結(jié)果顯示CF3燃料元件包殼在該事故下不會發(fā)生屈服,進而驗證了CF3燃料元件的安全性。 

【文章來源】：核動力工程. 2020,41(S2)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：5 頁

【部分圖文】：

華龍一號HZPSLB事故瞬態(tài)功率的變化Fig.2PowerVariationduringHZPSLBTransientinHPR1000

劑習裟諮褂肴劑習羧己某燒?齲?虼耍??期末燃料棒內(nèi)壓會達到最大值。為了最大化地考慮SLB瞬態(tài)導致的燃料棒內(nèi)壓，計算分析中保守地認為SLB瞬態(tài)發(fā)生在壽期末。SLB瞬態(tài)發(fā)生時，燃料平均溫度有極大提高，但燃料棒包殼溫度由于瞬態(tài)時間較短，并沒有提升，反而是在瞬態(tài)結(jié)束后由于功率的下降導致了溫度的降低。瞬態(tài)持續(xù)時間相對于整個壽期極為短暫，圖3為瞬態(tài)期間內(nèi)壓的變化，瞬態(tài)發(fā)生前10min使得內(nèi)壓達到了最大值。3.2芯塊及包殼的尺寸變化圖4為全壽期內(nèi)燃料棒芯塊及包殼的尺寸變圖3HZPSLB事故瞬態(tài)內(nèi)壓Fig.3InternalPressureVariationduringHZPSLBTransient圖4芯塊及包殼尺寸變化Fig.4DimensionalChangeofPelletandCladding

N36包殼燃料棒的行為。3.1燃料棒內(nèi)壓燃料棒內(nèi)壓與燃料棒燃耗成正比，因此，壽期末燃料棒內(nèi)壓會達到最大值。為了最大化地考慮SLB瞬態(tài)導致的燃料棒內(nèi)壓，計算分析中保守地認為SLB瞬態(tài)發(fā)生在壽期末。SLB瞬態(tài)發(fā)生時，燃料平均溫度有極大提高，但燃料棒包殼溫度由于瞬態(tài)時間較短，并沒有提升，反而是在瞬態(tài)結(jié)束后由于功率的下降導致了溫度的降低。瞬態(tài)持續(xù)時間相對于整個壽期極為短暫，圖3為瞬態(tài)期間內(nèi)壓的變化，瞬態(tài)發(fā)生前10min使得內(nèi)壓達到了最大值。3.2芯塊及包殼的尺寸變化圖4為全壽期內(nèi)燃料棒芯塊及包殼的尺寸變圖3HZPSLB事故瞬態(tài)內(nèi)壓Fig.3InternalPressureVariationduringHZPSLBTransient圖4芯塊及包殼尺寸變化Fig.4DimensionalChangeofPelletandCladding

【參考文獻】：
期刊論文
[1]CF3燃料組件入堆輻照主要性能研究[J]. 陳平,焦擁軍,周毅,劉振海,張坤,雷濤,秦勉.  核動力工程. 2016(06)



本文編號：3628296