采用有限元軟件對(duì)主蒸汽隔離閥進(jìn)行等效靜力計(jì)算,確定其抗震薄弱點(diǎn),并運(yùn)用概率易損性方法計(jì)算主蒸汽隔離閥的抗震裕度.計(jì)算結(jié)果表明:主蒸汽隔離閥的抗震薄弱點(diǎn)隨著地震震動(dòng)的放大會(huì)發(fā)生轉(zhuǎn)移.經(jīng)過(guò)計(jì)算,確定主蒸汽隔離閥的抗震薄弱點(diǎn)為支架,計(jì)算出支架在95%置信度、5%失效概率下的抗震能力為11.14g,在此基礎(chǔ)上繪制了主蒸汽隔離閥在彈性失效模式下的不同置信水平的易損性曲線,梳理了核電閥門抗震裕度的計(jì)算方法,論證了在超設(shè)計(jì)基準(zhǔn)地震發(fā)生時(shí),抗震裕度對(duì)于抗震安全的重要性. 

【文章來(lái)源】：蘭州理工大學(xué)學(xué)報(bào). 2020,46(03)北大核心

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【部分圖文】：

第一階振型

在進(jìn)行應(yīng)力計(jì)算時(shí),閥門進(jìn)口端增加2 m的過(guò)渡管道[15],模型如圖2所示.在閥體內(nèi)腔施加1.5倍的設(shè)計(jì)壓力;按照靜力法,主蒸汽隔離閥設(shè)計(jì)加速度為6g,安全停堆加速度6.6g;在豎直方向施加重力加速度場(chǎng).在安全停堆地震工況下,對(duì)所計(jì)算的結(jié)果進(jìn)行網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證后,安全停堆地震下的等效應(yīng)力云圖如圖3所示.由圖3可知,主蒸汽隔離閥的最大等效應(yīng)力為102 MPa,出現(xiàn)在閥座部位,閥座是安全停堆工況下的抗震薄弱點(diǎn).

在安全停堆地震工況下,對(duì)所計(jì)算的結(jié)果進(jìn)行網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證后,安全停堆地震下的等效應(yīng)力云圖如圖3所示.由圖3可知,主蒸汽隔離閥的最大等效應(yīng)力為102 MPa,出現(xiàn)在閥座部位,閥座是安全停堆工況下的抗震薄弱點(diǎn).在超設(shè)計(jì)基準(zhǔn)地震下計(jì)算出主蒸汽隔離閥的等效應(yīng)力.在模擬計(jì)算中邊界條件不變,通過(guò)輸入等步長(zhǎng)放大的地震加速度,找出設(shè)備破壞過(guò)程的特征,得到主蒸汽隔離閥整機(jī)隨加速度的放大最大等效應(yīng)力的變化曲線如圖4所示.


本文編號(hào)：3572464