LOCA后安全殼內(nèi)壓力迅速升高,特別是自由體積較小的小型堆安全殼,為避免安全殼壓力在LOCA后短期內(nèi)快速升高,需在安全殼內(nèi)配置抑壓系統(tǒng)。本文通過(guò)采用GOTHIC程序?qū)τ幸謮合到y(tǒng)的安全殼進(jìn)行建模并對(duì)不同抑壓系統(tǒng)配置方案下LOCA后的安全殼熱工響應(yīng)進(jìn)行敏感性分析,得到了有抑壓水池系統(tǒng)的安全殼容量論證方法及抑壓系統(tǒng)最優(yōu)配置方案。分析表明:抑壓水池能顯著降低安全殼內(nèi)的壓力,不同抑壓水池模塊配置下安全殼內(nèi)的壓力差異較大,在設(shè)計(jì)過(guò)程中需針對(duì)安全殼設(shè)計(jì)方案進(jìn)行優(yōu)化配置。 

【文章來(lái)源】：原子能科學(xué)技術(shù). 2020,54(12)北大核心EICSCD

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【部分圖文】：

冷管段雙端剪切斷裂破裂累積釋放質(zhì)量及能量

采用GOTHIC程序?qū)τ幸謮核氐陌踩珰みM(jìn)行建模。質(zhì)能釋放數(shù)據(jù)以邊界條件輸入,安全殼干井空間、濕井水池及濕井氣空間采用三維網(wǎng)格劃分,抑壓管采用流體流道進(jìn)行模擬。所建模型如圖2所示。6) 抑壓水池網(wǎng)格優(yōu)化分析

表5 不同干井自由容積下的干井壓力峰值Table 5 Containment dry hole pressure peak under different dry hole free volumes 水體積/m3 干井壓力峰值/MPa 水體積/m3 壓力峰值/MPa 268.2 1.22 340.0 1.26 280.0 1.40 350.0 1.16 290.0 1.26 360.0 0.95 300.0 1.21 370.0 1.11 320.0 1.26最優(yōu)方案下LOCA后安全殼干井及濕井壓力曲線和濕井水池溫度示于圖3、4。從圖3可看出,事故后0.7 s安全殼干井出現(xiàn)第1個(gè)峰值壓力,干井與濕井之間有較大壓差,干井大量蒸汽進(jìn)入濕井被冷凝成水,干井壓力逐漸降低,由于進(jìn)入水池的不可凝氣體及未被冷凝的蒸汽進(jìn)入濕井氣空間,濕井壓力逐漸升高。由于破口高溫高壓流體的釋放及干井與濕井之間的壓差逐漸降低,安全殼干井壓力升高直至出現(xiàn)第2個(gè)壓力峰值0.95 MPa,由于破口質(zhì)能釋放不斷降低,安全殼壓力在第2個(gè)峰值點(diǎn)后逐漸降低。事故后期,水池水溫升高導(dǎo)致進(jìn)入濕井的蒸汽冷凝份額變小,干井壓力緩慢增加。由于進(jìn)入水池蒸汽氣泡與水的劇烈冷凝過(guò)程,不同位置水溫稍有差異,且同一位置水溫變化較大,事故后1 h,水池水溫達(dá)到150 ℃。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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本文編號(hào)：3495960