本文采用有限元軟件ANSYS建立AP1000核電站堆芯補(bǔ)水箱（CMT）三維有限元模型,通過模態(tài)分析獲得其結(jié)構(gòu)特征,采用時(shí)程分析法較為真實(shí)地模擬CMT地震下響應(yīng)。通過地震易損性數(shù)學(xué)模型,對(duì)CMT的各項(xiàng)易損性參數(shù)進(jìn)行分析,獲得了其抗震能力中值A(chǔ)_m、隨機(jī)性標(biāo)準(zhǔn)差β_R以及不確定性標(biāo)準(zhǔn)差β_U,計(jì)算出其高置信度低失效概率（HCLPF）值。結(jié)果表明:CMT的HCLPF值明顯高于設(shè)計(jì)安全停堆地震強(qiáng)度0.3g,說明其具有較高的抗震能力,且HCLPF值略高于采用確定論方法得到的值。對(duì)易損性參量誤差敏感性分析發(fā)現(xiàn)β_R取值變化對(duì)CMT的條件失效概率和HCLPF值影響較小,可簡(jiǎn)化部分隨機(jī)性誤差的考慮,使得易損性分析更簡(jiǎn)潔。 

【文章來源】：原子能科學(xué)技術(shù). 2020,54(01)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

樓層譜(a)和加速度時(shí)程(b)

CMT上封頭頂部為進(jìn)口接管孔,接冷管段的壓力平衡管線,下封頭底部為出口接管,與壓力管線容器直接注入管線相連。在容器底部安裝著將容器靜載荷及動(dòng)載荷傳遞至地基處的8個(gè)支撐柱,均布于下封頭上;每個(gè)支撐柱由支撐柱及底板組成,支撐柱焊接在下封頭上[11]。CMT失效,即當(dāng)需向RCS提供流量時(shí),CMT無法提供足夠補(bǔ)水。圖3為地震情況下CMT支撐柱所受最大應(yīng)力強(qiáng)度分布云圖,從圖3可看出,造成CMT失效的大應(yīng)力強(qiáng)度主要分布在支撐柱與箱體焊接處,因此其失效可考慮為脆性失效,地震條件下樓層晃動(dòng),CMT支撐柱與箱體焊接處斷裂,CMT側(cè)翻,CMT出口接管處發(fā)生變形或破裂,無法及時(shí)向RCS提供足夠流量。3.2 容量因子FC

根據(jù)上述對(duì)響應(yīng)因子的分析計(jì)算,可得CMT在韌性失效下的中值安全因子為6.07,對(duì)應(yīng)的不確定性與隨機(jī)性對(duì)數(shù)標(biāo)準(zhǔn)差分別為βU=0.31、βR=0.37。AP1000核電站的SSE強(qiáng)度為0.3g,則其抗震能力中值A(chǔ)m= 1.82g,由式(4)可得HCLPF值為0.59g。圖4為CMT的易損性曲線。從圖4可看出,其具有較強(qiáng)的抗震能力,在SSE強(qiáng)度0.3g下,其失效概率近似為0,由于均值曲線的標(biāo)準(zhǔn)差大于中值曲線標(biāo)準(zhǔn)差,使均值曲線具有更大不確定性,曲線更平坦,從而分布范圍更廣。3.6 敏感性分析

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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本文編號(hào)：3463823