隨著核電技術(shù)的不斷發(fā)展,傳統(tǒng)的核電站環(huán)行起重機(jī)設(shè)計(jì)方法已很難滿足抗震要求,采用減震裝置提高核電站環(huán)行起重機(jī)的抗震性能是應(yīng)對(duì)此項(xiàng)問(wèn)題切實(shí)可行的方法之一。文中使用有限元分析軟件Ansys對(duì)核電站環(huán)行起重機(jī)原設(shè)計(jì)模型進(jìn)行反應(yīng)譜分析,然后根據(jù)計(jì)算結(jié)果并結(jié)合核電站環(huán)行起重機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)設(shè)計(jì)一種減震裝置,最后分析了該種減震裝置的減震效果,為核電站環(huán)行起重機(jī)減震技術(shù)的研究提供了參考。 

【文章來(lái)源】：起重運(yùn)輸機(jī)械. 2020,(19)

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【部分圖文】：

Hyper Mesh中核環(huán)吊有限元計(jì)算模型

為了不影響非地震狀態(tài)下核環(huán)吊正常工作，減震裝置中的碟簧組需要一定的預(yù)壓縮力�？紤]吊重起升或下降時(shí)的動(dòng)載系數(shù)，根據(jù)核環(huán)吊設(shè)計(jì)規(guī)范要求，主起升機(jī)構(gòu)帶載運(yùn)行時(shí)最大起升速度不大于1.6 m/min，即0.027 m/s；根據(jù)起重機(jī)設(shè)計(jì)規(guī)范[7]，當(dāng)起升速度小于0.2m/s時(shí)，起升動(dòng)載系數(shù)φ2=φ2min，核環(huán)吊起升狀態(tài)級(jí)別為HC2，此時(shí)φ2min=1.05。結(jié)合主起升平衡梁結(jié)構(gòu)尺寸，力臂系數(shù)a/b=1.2，則碟簧組預(yù)壓縮力為F=1 234.8 k N。2.2 減震效果分析

將減震裝置中的碟簧組簡(jiǎn)化為一根軸向彈簧，在有限元建模中使用Combin 14單元模擬彈簧的剛度。具體是在兩節(jié)點(diǎn)間建立Combin 14單元連接，兩節(jié)點(diǎn)在同一水平面上，水平距離為300 mm，代表彈簧壓縮后的長(zhǎng)度為300 mm；通過(guò)賦予參數(shù)將單元設(shè)置成沿UY方向的一維軸向彈簧。為模擬彈簧的預(yù)壓縮力，使用Combin 39單元與Combin 14單元兩端通過(guò)梁?jiǎn)卧B接，賦予參數(shù)將Combin 39單元設(shè)置成只受拉彈簧。如圖3所示，圖中下方為Combin 14單元，上方為Combin 39單元。對(duì)帶有減震裝置的核環(huán)吊有限元模型，可用與前述相同的步驟進(jìn)行譜分析，通過(guò)設(shè)置Combin 14單元的實(shí)常數(shù)改變Combin 14單元的剛度，進(jìn)而可以分析減震裝置中碟簧組剛度的大小對(duì)核環(huán)吊抗震性能的影響。當(dāng)主小車滿載跨中、吊重起升高度為上極限時(shí)，核環(huán)吊主梁最大等效應(yīng)力和主起升鋼絲繩最大單繩拉力均最大，現(xiàn)只對(duì)這一種工況進(jìn)行分析。圖4、圖5分別給出了減震裝置碟簧組剛度值在10～100 k N/mm時(shí)核環(huán)吊主梁最大等效應(yīng)力和主起升鋼絲繩安全系數(shù)的變化曲線。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]核電站用環(huán)行起重機(jī)的特殊性能[J]. 張全福.  起重運(yùn)輸機(jī)械. 2011(03)
[2]結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)理論的發(fā)展[J]. 梁潤(rùn)勝,常治濤.  國(guó)外建材科技. 2005(03)



本文編號(hào)：3321929