基于改進顆粒簇單元的卸糧宏細觀機理模擬
發(fā)布時間:2022-02-08 14:12
傳統(tǒng)PFC模擬卸糧均采用單一ball單元模型,不能準確反映小麥等不規(guī)則糧食卸糧過程中的宏細觀力學機理。本研究建立了由clump單元和ball單元組成的改進顆粒簇單元,以室內(nèi)卸糧物理模型試驗為基礎(chǔ)進行數(shù)值計算,并和傳統(tǒng)模型的模擬結(jié)果進行對比分析。研究表明:(1)在宏觀倉壁壓力方面,改進顆粒簇單元模擬所得結(jié)果與傳統(tǒng)ball模型相比,誤差降低了17.9%;(2)在顆粒細觀結(jié)構(gòu)方面,改進模型的顆粒堆積孔隙率下降了3.07%,而配位數(shù)增大了27%,模擬誤差降低了3.12%;(3)改進模型接觸力數(shù)量增加了96.3%,接觸力鏈分布更均勻密集,能清晰反映瞬時拱此消彼長的動態(tài)變化。本研究建立的改進顆粒簇單元提高了模擬的準確度,能客觀反映卸糧過程的側(cè)壓力、顆粒結(jié)構(gòu)、細觀力學參數(shù)動態(tài)變化。
【文章來源】:中國糧油學報. 2019,34(10)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:8 頁
【部分圖文】:
改進顆粒簇單元示意圖
單元顆粒的夾角α為0。vc→a=v→?a+w?→a×r?→a(9)vc?→b=w?→b×r→?w(10)dv?→c=v→?a+(w?→a×r?→a-w?→b×r→?w)(11)相對速度在法向和切向的分量為:dv?→n=dv?→cn→=v→?an→-w?→a×r?→a·sinα+w?→b×r→?w(12)dv?→t=dv?→ct→=v?→at→-w?→a×r?→a·cosα(13)圖3clump單元和墻體之間接觸2.3力和位移定律對于顆粒和墻體,法向切向的速度分量都造成了相應方向的位移,根據(jù)上述方式所計算出的速度分量,可以得到一個時間段變化的位移分量為Δr,根據(jù)力-位移定律[16,17]可以得到單位時間內(nèi)力的變化量。ΔF?→n=knΔr?→n=dv?→nΔt(14)ΔF?→t=ktΔr?→t=dv?→tΔt(15)由此易得顆粒的運動方程:∑F=m?→dvdt=m→?dr2d2t(16)∑M→=I?→dwdt=Id?→θ2d2t(17)式中:I為顆粒的慣性矩,∑F為顆粒體所受的合力。在運算的每個微小時段,細觀參數(shù)都在發(fā)生改變。以顆粒A為例,力在一個微小時段的更新為:Fn(t+Δt????→)=Fn(t???→)+ΔFn(t???→)(18)Ft(t+Δt????→)=Ft(t?→)+ΔFt(t???→)(19)07
純觶??栽詒狙芯恐脅捎靡恢中?的裝料方法,即在顆粒單元下落過程中不設(shè)置顆粒間的摩擦力,待分層裝料完成后,用ballproperty(clumpproperty)命令賦予顆粒體摩擦系數(shù),再迭代一定時步達到穩(wěn)定。單一ball單元模型裝載完成后共含有23000個ball單元,堆料高度為0.994m。改進顆粒簇模型裝載完成后含有24676個clump單元,2382個小型ball單元堆料高度為1.013m。兩模型規(guī)模相近。選取左側(cè)點位將模擬所得靜態(tài)儲糧側(cè)壓力結(jié)果與室內(nèi)物理模型試驗的靜態(tài)儲糧側(cè)壓力結(jié)果對比(下圖5),結(jié)果表示數(shù)值相差不大,而整體趨勢比較契合,可以驗證此模擬試驗的真實性。圖5靜態(tài)裝載下倉壁側(cè)壓力值4.4卸糧動態(tài)側(cè)壓力模擬對比結(jié)果考慮到上部監(jiān)測點側(cè)壓力波動幅度較小且在卸糧開始一段時間后就進入零壓力區(qū)而導致不利于觀測的問題,選定1、3、5三個監(jiān)測點進行卸糧動態(tài)側(cè)壓力的數(shù)據(jù)分析。改進后模型和原單一ball模型在自由卸糧過程中的倉壁動態(tài)側(cè)壓力如下圖6、圖7所示。由圖可以發(fā)現(xiàn),在改進前后模型中,動態(tài)側(cè)壓力均遵循隨著深度的降低而減小的原則[21],改進后模型迭代1080萬步后糧食卸空,對應物理時間為31.4s,原模型迭代450萬步卸空,對應物理時間為29.1s,改進模型的卸糧過程所迭代的步數(shù)較多說明卸糧經(jīng)歷時間比較長,出流相對比較滯澀。圖6ball單元模型動態(tài)側(cè)壓力模擬結(jié)果圖7改進顆粒簇模型的動態(tài)側(cè)壓力模擬結(jié)果取1號監(jiān)測點為例進行分析,如圖8所示,從卸料開始到結(jié)束,原模型和改進顆粒簇模型以及室內(nèi)試驗結(jié)果的側(cè)壓力變化趨勢對比。經(jīng)過對比可以發(fā)現(xiàn),改進前后模型相較試驗結(jié)果雖然波動都比較劇烈,但
【參考文獻】:
期刊論文
[1]改進顆粒組構(gòu)力學模型模擬筒倉卸糧成拱細觀機理[J]. 馮永,李萌. 農(nóng)業(yè)工程學報. 2018(20)
[2]散糧堆底部壓力顆粒流數(shù)值模擬分析[J]. 許啟鏗,揣君,曹宇飛,王錄民,劉永超. 中國糧油學報. 2017(09)
[3]小麥PFC模型細觀參數(shù)標定方法的驗證與分析[J]. 揣君,王錄民,許啟鏗,劉永超,蔣敏敏. 中國粉體技術(shù). 2017(04)
[4]基于離散元的玉米種子顆粒模型種間接觸參數(shù)標定[J]. 王云霞,梁志杰,張東興,崔濤,史嵩,李克鴻,楊麗. 農(nóng)業(yè)工程學報. 2016(22)
[5]錐形改流體下部孔徑對筒倉卸料流態(tài)的影響[J]. 譚援強,肖湘武,鄭軍輝,姜勝強,高偉. 農(nóng)業(yè)工程學報. 2016(19)
[6]帶流槽側(cè)壁卸料動態(tài)超壓及流態(tài)的PFC3D數(shù)值模擬[J]. 原方,龐焜,董承英,徐志軍. 工程力學. 2016(S1)
[7]PFC2D數(shù)值計算模型微觀參數(shù)確定方法[J]. 李坤蒙,李元輝,徐帥,安龍. 東北大學學報(自然科學版). 2016(04)
[8]基于離散元法的錐形筒倉中顆粒流體的數(shù)學模擬[J]. 譚援強,鄭軍輝,張浩,高偉,姜勝強,肖湘武. 過程工程學報. 2015(06)
[9]粗粒土應力誘發(fā)各向異性真三軸試驗顆粒流模擬研究[J]. 齊陽,唐新軍,李曉慶. 巖土工程學報. 2015(12)
[10]PFC3D模型中砂土細觀參數(shù)的確定方法[J]. 陳亞東,于艷,佘躍心. 巖土工程學報. 2013(S2)
博士論文
[1]管涌現(xiàn)象細觀機理的模型試驗與顆粒流數(shù)值模擬研究[D]. 張剛.同濟大學 2007
碩士論文
[1]高大平房倉內(nèi)糧食摩擦與壓縮特性研究[D]. 陸琳琳.南京財經(jīng)大學 2012
本文編號:3615209
【文章來源】:中國糧油學報. 2019,34(10)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:8 頁
【部分圖文】:
改進顆粒簇單元示意圖
單元顆粒的夾角α為0。vc→a=v→?a+w?→a×r?→a(9)vc?→b=w?→b×r→?w(10)dv?→c=v→?a+(w?→a×r?→a-w?→b×r→?w)(11)相對速度在法向和切向的分量為:dv?→n=dv?→cn→=v→?an→-w?→a×r?→a·sinα+w?→b×r→?w(12)dv?→t=dv?→ct→=v?→at→-w?→a×r?→a·cosα(13)圖3clump單元和墻體之間接觸2.3力和位移定律對于顆粒和墻體,法向切向的速度分量都造成了相應方向的位移,根據(jù)上述方式所計算出的速度分量,可以得到一個時間段變化的位移分量為Δr,根據(jù)力-位移定律[16,17]可以得到單位時間內(nèi)力的變化量。ΔF?→n=knΔr?→n=dv?→nΔt(14)ΔF?→t=ktΔr?→t=dv?→tΔt(15)由此易得顆粒的運動方程:∑F=m?→dvdt=m→?dr2d2t(16)∑M→=I?→dwdt=Id?→θ2d2t(17)式中:I為顆粒的慣性矩,∑F為顆粒體所受的合力。在運算的每個微小時段,細觀參數(shù)都在發(fā)生改變。以顆粒A為例,力在一個微小時段的更新為:Fn(t+Δt????→)=Fn(t???→)+ΔFn(t???→)(18)Ft(t+Δt????→)=Ft(t?→)+ΔFt(t???→)(19)07
純觶??栽詒狙芯恐脅捎靡恢中?的裝料方法,即在顆粒單元下落過程中不設(shè)置顆粒間的摩擦力,待分層裝料完成后,用ballproperty(clumpproperty)命令賦予顆粒體摩擦系數(shù),再迭代一定時步達到穩(wěn)定。單一ball單元模型裝載完成后共含有23000個ball單元,堆料高度為0.994m。改進顆粒簇模型裝載完成后含有24676個clump單元,2382個小型ball單元堆料高度為1.013m。兩模型規(guī)模相近。選取左側(cè)點位將模擬所得靜態(tài)儲糧側(cè)壓力結(jié)果與室內(nèi)物理模型試驗的靜態(tài)儲糧側(cè)壓力結(jié)果對比(下圖5),結(jié)果表示數(shù)值相差不大,而整體趨勢比較契合,可以驗證此模擬試驗的真實性。圖5靜態(tài)裝載下倉壁側(cè)壓力值4.4卸糧動態(tài)側(cè)壓力模擬對比結(jié)果考慮到上部監(jiān)測點側(cè)壓力波動幅度較小且在卸糧開始一段時間后就進入零壓力區(qū)而導致不利于觀測的問題,選定1、3、5三個監(jiān)測點進行卸糧動態(tài)側(cè)壓力的數(shù)據(jù)分析。改進后模型和原單一ball模型在自由卸糧過程中的倉壁動態(tài)側(cè)壓力如下圖6、圖7所示。由圖可以發(fā)現(xiàn),在改進前后模型中,動態(tài)側(cè)壓力均遵循隨著深度的降低而減小的原則[21],改進后模型迭代1080萬步后糧食卸空,對應物理時間為31.4s,原模型迭代450萬步卸空,對應物理時間為29.1s,改進模型的卸糧過程所迭代的步數(shù)較多說明卸糧經(jīng)歷時間比較長,出流相對比較滯澀。圖6ball單元模型動態(tài)側(cè)壓力模擬結(jié)果圖7改進顆粒簇模型的動態(tài)側(cè)壓力模擬結(jié)果取1號監(jiān)測點為例進行分析,如圖8所示,從卸料開始到結(jié)束,原模型和改進顆粒簇模型以及室內(nèi)試驗結(jié)果的側(cè)壓力變化趨勢對比。經(jīng)過對比可以發(fā)現(xiàn),改進前后模型相較試驗結(jié)果雖然波動都比較劇烈,但
【參考文獻】:
期刊論文
[1]改進顆粒組構(gòu)力學模型模擬筒倉卸糧成拱細觀機理[J]. 馮永,李萌. 農(nóng)業(yè)工程學報. 2018(20)
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[3]小麥PFC模型細觀參數(shù)標定方法的驗證與分析[J]. 揣君,王錄民,許啟鏗,劉永超,蔣敏敏. 中國粉體技術(shù). 2017(04)
[4]基于離散元的玉米種子顆粒模型種間接觸參數(shù)標定[J]. 王云霞,梁志杰,張東興,崔濤,史嵩,李克鴻,楊麗. 農(nóng)業(yè)工程學報. 2016(22)
[5]錐形改流體下部孔徑對筒倉卸料流態(tài)的影響[J]. 譚援強,肖湘武,鄭軍輝,姜勝強,高偉. 農(nóng)業(yè)工程學報. 2016(19)
[6]帶流槽側(cè)壁卸料動態(tài)超壓及流態(tài)的PFC3D數(shù)值模擬[J]. 原方,龐焜,董承英,徐志軍. 工程力學. 2016(S1)
[7]PFC2D數(shù)值計算模型微觀參數(shù)確定方法[J]. 李坤蒙,李元輝,徐帥,安龍. 東北大學學報(自然科學版). 2016(04)
[8]基于離散元法的錐形筒倉中顆粒流體的數(shù)學模擬[J]. 譚援強,鄭軍輝,張浩,高偉,姜勝強,肖湘武. 過程工程學報. 2015(06)
[9]粗粒土應力誘發(fā)各向異性真三軸試驗顆粒流模擬研究[J]. 齊陽,唐新軍,李曉慶. 巖土工程學報. 2015(12)
[10]PFC3D模型中砂土細觀參數(shù)的確定方法[J]. 陳亞東,于艷,佘躍心. 巖土工程學報. 2013(S2)
博士論文
[1]管涌現(xiàn)象細觀機理的模型試驗與顆粒流數(shù)值模擬研究[D]. 張剛.同濟大學 2007
碩士論文
[1]高大平房倉內(nèi)糧食摩擦與壓縮特性研究[D]. 陸琳琳.南京財經(jīng)大學 2012
本文編號:3615209
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