本文以迷宮流道灌水器為研究對(duì)象,結(jié)合間歇性短周期灌水試驗(yàn),研究試驗(yàn)過(guò)程中灌水入口壓力、灌水頻率時(shí)間、灌水間隔天數(shù)對(duì)迷宮流道灌水器堵塞的影響,并采用LS-CWM激光粒度儀測(cè)定迷宮流道灌水器出口泥沙的級(jí)配變化,確定易造成灌水器堵塞的敏感粒徑。同時(shí)應(yīng)用CFD-DEM耦合計(jì)算方法建立迷宮流道堵塞機(jī)理分析的數(shù)學(xué)模型,分析不同壓力下不同粒徑沙粒在迷宮流道內(nèi)的通過(guò)率情況、灌水器水力性能及各參數(shù)對(duì)內(nèi)在能量消耗的方式進(jìn)行理論分析。通過(guò)正交試驗(yàn)方法對(duì)顆粒運(yùn)動(dòng)和沉積規(guī)律進(jìn)行實(shí)驗(yàn)研究,找出數(shù)值模擬取得理想狀態(tài)下因素水平最優(yōu)組合,為迷宮流道設(shè)計(jì)提供理論依據(jù)。本文的主要結(jié)論如下:（1）入口壓力相同時(shí),角度對(duì)灌水器內(nèi)顆粒總通過(guò)率影響顯著。粒徑在0.0625-0.05mm范圍時(shí),角度對(duì)其通過(guò)率影響最大且顯著,其余參數(shù)對(duì)通過(guò)率有影響但不具有顯著性。粒徑在0.05-0.0325mm時(shí),各參數(shù)對(duì)通過(guò)率有影響但都不顯著。入口壓力不同時(shí),隨著壓力的增加,通過(guò)率與壓力成正相關(guān)關(guān)系。同時(shí)對(duì)流態(tài)指數(shù)進(jìn)行正交分析,因素角度對(duì)流態(tài)指數(shù)有顯著性影響,其余因素?zé)o顯著性影響。各參數(shù)最優(yōu)組合為:A₄B₄

【文章來(lái)源】：昆明理工大學(xué)云南省

【文章頁(yè)數(shù)】：93 頁(yè)

【學(xué)位級(jí)別】：碩士

【部分圖文】：

流道結(jié)構(gòu)示意圖

圖 2.2 流道網(wǎng)格示意圖 Fig 2.2 Flow Path Grid Diagram 灌水器數(shù)值模擬設(shè)置 M 耦合計(jì)算方法，對(duì)所述問(wèn)題進(jìn)行模擬分析，文為 FLUENT12.0、EDEM2.1。學(xué)模型與計(jì)算模型的選取 寸微小，其范圍在 0.5～1.2mm 之間，大小尺寸meli D 等[73]以長(zhǎng)流道型灌水器為研究對(duì)象，分析諾數(shù)條件下流動(dòng)；研究結(jié)果表明，Re＜2000 為滑紊流，Re＞4000 為全紊流。由于雷諾數(shù)的判別

圖 3.4 工作壓力為 50000(Pa)時(shí)流道壓力圖 Fig. 3.4 Flow channel pressure diagram under 50000Pa 從圖 3.4 繪制出的 16 組迷宮流道灌水器在 50000（Pa）進(jìn)口壓力情內(nèi)壓力示意圖可以看出，由于迷宮流道灌水器內(nèi)部與外界沒(méi)有進(jìn)行灌水器內(nèi)整個(gè)運(yùn)動(dòng)過(guò)程中所有能量的消耗都由系統(tǒng)內(nèi)的壓降提供。流道灌水器壓力圖中可以看出沿流道出口方向每個(gè)流道單元壓力逐線性下降趨勢(shì)。造成這種線性下降趨勢(shì)的原因是迷宮流道灌水器復(fù)雜可轉(zhuǎn)化成由相同的多個(gè)流道單元組成。這些相同的流道除了進(jìn)口、出元具有相同的尺寸。運(yùn)用圓管紊流理論[90]來(lái)解釋迷宮流道灌水器內(nèi)以得出各流道單元的壓降大體相同，進(jìn)而可以看出流道內(nèi)水流的能耗性疊加規(guī)律。 .4.2 迷宮流道灌水器液相消能特性分析

【參考文獻(xiàn)】：
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本文編號(hào)：3577034