為預(yù)測(cè)烏弄龍水電站運(yùn)行期巖壁吊車梁的穩(wěn)定性,依據(jù)烏弄龍水電站地下廠房巖壁吊車梁原型監(jiān)測(cè)數(shù)據(jù),分析巖壁吊車梁在洞室群開挖卸荷過程的圍巖應(yīng)力、變形及錨桿應(yīng)力特征;運(yùn)用三維整體數(shù)值模擬進(jìn)行反演及動(dòng)態(tài)反饋分析,仿真計(jì)算巖壁吊車梁運(yùn)行期變形及應(yīng)力特點(diǎn);通過原型監(jiān)測(cè)和仿真模擬,評(píng)估巖壁吊車梁的安全穩(wěn)定性。預(yù)測(cè)結(jié)果表明,巖壁吊車梁能安全運(yùn)行,與實(shí)際運(yùn)行情況一致。研究成果可為同類工程提供參考。

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圖2 豎向輪壓沿廠房軸線分布（單位：mm)

吊車梁荷載主要有豎向輪壓和水平制動(dòng)力（圖2）�？紤]吊車梁荷載、軌道及附件重，單位梁長豎向輪壓標(biāo)準(zhǔn)值為560、565kN，單位梁長橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值為25kN。3巖壁吊車梁監(jiān)測(cè)情況

圖3 上游巖壁吊車梁廠右0+096.30剖面測(cè)縫計(jì)開合度過程線

上游巖壁吊車梁廠右0+096.30剖面的3個(gè)測(cè)縫計(jì)開合度過程曲線見圖3。由圖3可知，隨著主廠房下臥開挖，該剖面測(cè)縫計(jì)開合度有持續(xù)增加趨勢(shì)，尤其是第Ⅳ～Ⅵ層開挖對(duì)測(cè)縫計(jì)開合度影響最大。其他多數(shù)剖面測(cè)縫計(jì)開合度相對(duì)較小。2015年12月主廠房開挖已經(jīng)結(jié)束，測(cè)縫計(jì)開合度趨于收斂。類比其....

圖4 廠右0+077.30下游巖壁吊車梁錨桿應(yīng)力過程線圖

測(cè)值超過500MPa的錨桿應(yīng)力計(jì)的應(yīng)力過程曲線見圖4。結(jié)果表明，錨桿應(yīng)力增大主要受巖壁吊車梁下部開挖圍巖變形調(diào)整影響，第Ⅳ層開挖對(duì)錨桿應(yīng)力影響最大，隨著開挖面遠(yuǎn)離巖壁吊車梁部位，錨桿應(yīng)力逐漸趨于穩(wěn)定。3.3鋼筋計(jì)監(jiān)測(cè)結(jié)果分析

圖5 洞室群三維網(wǎng)格圖

根據(jù)烏弄龍水電站區(qū)域河谷地形、地層、斷層和廠房分層開挖等信息建立三維仿真整體模型，其中洞室群三維數(shù)值網(wǎng)格見圖5。以實(shí)測(cè)的地應(yīng)力值為基本數(shù)據(jù)，采用多元回歸與逐步回歸相結(jié)合的方法反演，獲得烏弄龍地下廠房區(qū)三維地應(yīng)力場(chǎng)。以圍巖變形監(jiān)測(cè)為基礎(chǔ)，演算出符合實(shí)際狀況的圍巖力學(xué)參數(shù)。將獲得的巖....

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