堰體存在著不同的壓力水頭,導(dǎo)致堰體的開裂數(shù)值較大、安全系數(shù)較低。在穩(wěn)定優(yōu)化過程中應(yīng)用混凝土楔形體,利用混凝土楔形體控制圍堰開裂特征參數(shù),劃分不同的隔水邊界,控制堰體水頭,減少導(dǎo)流滲透量,優(yōu)化穩(wěn)定系數(shù);制作混凝土楔形體,搭建圍堰結(jié)構(gòu)進(jìn)行對(duì)比驗(yàn)證。結(jié)果表明,應(yīng)用混凝土楔形體后堰體的開裂數(shù)值小,安全系數(shù)大。

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【部分圖文】：

圖1數(shù)值模型坐標(biāo)系

在表1所示的各項(xiàng)參數(shù)下，將導(dǎo)流圍堰按照實(shí)體單元處理，以式(3)的滲透系數(shù)為參考，構(gòu)建導(dǎo)流圍堰局部的數(shù)值模型坐標(biāo)系，見圖1。以圖1所示的數(shù)值模型為研究對(duì)象，導(dǎo)入表1中的各項(xiàng)系數(shù)至數(shù)值模型坐標(biāo)中，模擬不同控制混凝土楔形體的開裂縫數(shù)值大小，匯總不同縫寬數(shù)值下產(chǎn)生的裂縫數(shù)量，見表2。

圖2壓力水頭等值線

以圖2所示的壓力水頭等值線相等的數(shù)值為相同的水流流向，在相同水流方向上，采用摩爾-庫倫模型分析相同水流方向?qū)Я髟趪弋a(chǎn)生的滲透量[9]，在混凝土楔形體的參與下，計(jì)算滲透量的主應(yīng)變?cè)隽浚瑪?shù)量公式可表示為:式中:e為混凝土楔形體產(chǎn)生的彈性;p為塑性應(yīng)變;ε為形變參數(shù)。

圖3穩(wěn)定性系數(shù)變化

根據(jù)上述計(jì)算處理公式，在混凝土楔形體的參與下，控制得到不同穩(wěn)定系數(shù)[13]，圍堰的穩(wěn)定性系數(shù)變化見圖3。由圖3所示的穩(wěn)定性系數(shù)變化規(guī)律可知，隨著混凝土楔形體控制得到的流速數(shù)值不斷增大[14]，穩(wěn)定性數(shù)值也就越小。在實(shí)際使用混凝土楔形體穩(wěn)定優(yōu)化水電站導(dǎo)流圍堰時(shí)，引入一個(gè)動(dòng)能校正系數(shù)....

圖4導(dǎo)流圍堰布置結(jié)構(gòu)

在上述性能參數(shù)的控制下，采用圖4所示的圍堰布置結(jié)構(gòu)進(jìn)行實(shí)驗(yàn)。在圖4所示的圍堰布置結(jié)構(gòu)中，控制圍堰堰體的水流速度維持在0.5m/s的上升速度，計(jì)算未使用混凝土楔形體前圍堰的穩(wěn)定性系數(shù)，并使用一種傳統(tǒng)應(yīng)用方法與文中研究的應(yīng)用方法進(jìn)行對(duì)比，對(duì)比3種應(yīng)用方式的性能。

本文編號(hào)：3900866