護(hù)盾式TBM穿越斷層破碎帶巖機(jī)相互作用三維數(shù)值模擬研究
發(fā)布時間:2021-09-13 11:08
護(hù)盾式TBM掘進(jìn)穿越斷層破碎帶時,圍巖收斂變形過大易引起TBM卡機(jī)。文章以某輸水隧洞工程為背景,采用FLAC3D進(jìn)行數(shù)值模擬研究,探究TBM在穿越斷層破碎帶時機(jī)身所受摩阻力的變化特征,分析超前支護(hù)強(qiáng)度及超挖間隙等因素對護(hù)盾式TBM機(jī)身受力及卡機(jī)風(fēng)險的影響規(guī)律。研究結(jié)果表明,護(hù)盾式TBM機(jī)身在軟弱破碎地層中所受摩阻力是TBM掘進(jìn)穿過該區(qū)域時卡機(jī)災(zāi)害發(fā)生的關(guān)鍵控制因素。機(jī)身處于斷層破碎帶時,護(hù)盾處圍巖徑向相對收斂變形達(dá)到0.16 m,超過預(yù)留變形,護(hù)盾所受的擠壓力及前進(jìn)摩阻力較高,護(hù)盾所受最大摩阻力約為108.71 MN。施加錨桿后洞周最大收斂位移減小了17.06%左右,說明錨桿支護(hù)作用對斷層破碎帶處洞周圍巖變形影響顯著。
【文章來源】:現(xiàn)代隧道技術(shù). 2020,57(06)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
數(shù)值計算模型簡圖
在不考慮TBM護(hù)盾與支護(hù)條件下,計算所得隧洞洞周圍巖變形規(guī)律如圖2所示,圖中給出了掌子面位于20 m與60 m處時洞周圍巖變形曲線(LDP曲線)。從圖中可以看出,掌子面支撐效應(yīng)影響范圍約為掌子面后方4倍半徑處與掌子面前方2倍半徑處。掌子面位于硬巖層中時,洞周圍巖變形較小。當(dāng)掌子面位于軟弱破碎圍巖中時,隧洞洞周變形顯著增大,硬巖區(qū)圍巖對軟弱破碎區(qū)洞周圍巖變形具有約束作用,離軟硬分界面距離越遠(yuǎn),硬巖區(qū)圍巖對軟巖區(qū)洞周圍巖變形影響越小。由此可見,TBM掘進(jìn)穿越軟硬復(fù)合地層時隧洞洞周圍巖變形規(guī)律與穿越單一硬質(zhì)或軟弱地層時并不相同。軟硬復(fù)合地層中,軟弱圍巖與硬質(zhì)圍巖相互影響、共同變形,因此進(jìn)行軟硬復(fù)合地層TBM施工設(shè)計時除了考慮軟弱圍巖大變形特征外,還應(yīng)合理考慮硬質(zhì)圍巖對軟弱地層中洞周圍巖的變形約束作用。當(dāng)隧洞開挖掘進(jìn)20 m時,掌子面位于硬質(zhì)砂巖中,圍巖質(zhì)量較好、強(qiáng)度較高,洞周最大收斂變形出現(xiàn)在距掌子面約10 m處,最大收斂變形約為0.02m;當(dāng)隧洞開挖掘進(jìn)60 m時,隧洞掌子面位于軟弱破碎圍巖中,圍巖質(zhì)量差、強(qiáng)度低,洞周最大收斂變形約為0.08 m。由此可見,TBM掘進(jìn)穿越軟弱破碎帶時護(hù)盾處圍巖徑向相對收斂變形達(dá)到0.16 m,超過圍巖與護(hù)盾間的預(yù)留變形0.1 m,圍巖將會與TBM護(hù)盾間發(fā)生接觸擠壓,TBM有可能由于圍巖擠壓作用發(fā)生卡機(jī)災(zāi)害。
隧洞開挖后,當(dāng)圍巖收斂變形超過TBM護(hù)盾與開挖輪廓面之間的預(yù)留變形量時,TBM機(jī)身護(hù)盾與洞周圍巖相接觸,二者相互作用,TBM穿越不同地層時洞周圍巖收斂變形曲線如圖3所示。對比圖3與圖2可以看出,考慮TBM機(jī)身護(hù)盾與管片對圍巖的支護(hù)作用后,隧洞洞周圍巖大變形主要發(fā)生在TBM機(jī)身段,且該段圍巖收斂變形表現(xiàn)出兩端小中間大的趨勢。由此可見,TBM穿越軟硬復(fù)合地層時,TBM機(jī)身前盾處受圍巖擠壓作用最強(qiáng),減小TBM機(jī)身前盾所受摩阻力是預(yù)防TBM機(jī)身被卡的關(guān)鍵。圖4給出了TBM開挖掘進(jìn)過程中機(jī)身所受摩阻力與掘進(jìn)距離之間的關(guān)系曲線。從圖中可以看出,當(dāng)TBM機(jī)身接近入口端時,TBM機(jī)身位于硬質(zhì)巖層中,機(jī)身所受摩阻力較小。隨著TBM進(jìn)一步向前掘進(jìn),模型邊界對圍巖變形的影響逐漸減小,TBM機(jī)身所受摩阻力逐漸增大;而當(dāng)TBM機(jī)身進(jìn)入軟巖地層中時,護(hù)盾所受摩阻力顯著增大。當(dāng)TBM機(jī)身位于硬質(zhì)巖層時,護(hù)盾所受摩阻力約為54.40 MN;而當(dāng)TBM機(jī)身處于軟弱破碎地層中時,護(hù)盾所受最大摩阻力約為108.71 MN。因此,TBM機(jī)身在軟弱破碎地層中所受摩阻力是TBM掘進(jìn)穿過該區(qū)域時卡機(jī)災(zāi)害發(fā)生的關(guān)鍵控制因素。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]蘭州市水源地建設(shè)工程輸水隧洞TBM1施工段關(guān)鍵技術(shù)研究[J]. 楊繼華,梁國輝,曹建鋒,楊風(fēng)威. 現(xiàn)代隧道技術(shù). 2019(02)
[2]擠壓地層雙護(hù)盾TBM圍巖變形及應(yīng)力場特征研究[J]. 程建龍,楊圣奇,潘玉叢,田文嶺,趙維生. 巖土力學(xué). 2016(S1)
[3]復(fù)合地層中雙護(hù)盾TBM與圍巖相互作用機(jī)制三維數(shù)值模擬研究[J]. 程建龍,楊圣奇,杜立坤,溫森,張建毅. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報. 2016(03)
[4]深埋隧道TBM卡機(jī)機(jī)理及控制措施研究[J]. 溫森,楊圣奇,董正方,趙麗敏. 巖土工程學(xué)報. 2015(07)
[5]深部擠壓性地層TBM掘進(jìn)卡機(jī)孕育致災(zāi)機(jī)理[J]. 劉泉聲,黃興,時凱,朱元廣. 煤炭學(xué)報. 2014(S1)
[6]洞室變形引起的雙護(hù)盾TBM施工事故風(fēng)險分析[J]. 溫森,徐衛(wèi)亞. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報. 2011(S1)
[7]恒載作用下軸對稱圓巷圍巖的流變變形方程求解[J]. 侯公羽,李晶晶,裘彬,張華棟,劉宏偉. 巖土力學(xué). 2011(02)
[8]TBM施工遇險工程地質(zhì)問題分析和失誤的反思[J]. 尚彥軍,楊志法,曾慶利,孫元春,史永躍,袁廣祥. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報. 2007(12)
[9]昆明上公山隧道復(fù)雜地質(zhì)條件下TBM卡機(jī)及護(hù)盾變形問題分析和對策[J]. 尚彥軍,史永躍,曾慶利,尹俊濤,薛繼洪. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報. 2005(21)
博士論文
[1]深部復(fù)合巖層流變力學(xué)行為及其對TBM卡機(jī)災(zāi)害影響機(jī)理研究[D]. 徐鵬.中國礦業(yè)大學(xué) 2018
[2]深埋軟巖隧洞雙護(hù)盾TBM施工圍巖穩(wěn)定控制理論與技術(shù)[D]. 蘇利軍.武漢大學(xué) 2010
碩士論文
[1]青!耙鬂(jì)湟”工程TBM卡機(jī)段圍巖大變形特性及擴(kuò)挖洞室支護(hù)方案研究[D]. 張超.成都理工大學(xué) 2012
本文編號:3394985
【文章來源】:現(xiàn)代隧道技術(shù). 2020,57(06)北大核心CSCD
【文章頁數(shù)】:7 頁
【部分圖文】:
數(shù)值計算模型簡圖
在不考慮TBM護(hù)盾與支護(hù)條件下,計算所得隧洞洞周圍巖變形規(guī)律如圖2所示,圖中給出了掌子面位于20 m與60 m處時洞周圍巖變形曲線(LDP曲線)。從圖中可以看出,掌子面支撐效應(yīng)影響范圍約為掌子面后方4倍半徑處與掌子面前方2倍半徑處。掌子面位于硬巖層中時,洞周圍巖變形較小。當(dāng)掌子面位于軟弱破碎圍巖中時,隧洞洞周變形顯著增大,硬巖區(qū)圍巖對軟弱破碎區(qū)洞周圍巖變形具有約束作用,離軟硬分界面距離越遠(yuǎn),硬巖區(qū)圍巖對軟巖區(qū)洞周圍巖變形影響越小。由此可見,TBM掘進(jìn)穿越軟硬復(fù)合地層時隧洞洞周圍巖變形規(guī)律與穿越單一硬質(zhì)或軟弱地層時并不相同。軟硬復(fù)合地層中,軟弱圍巖與硬質(zhì)圍巖相互影響、共同變形,因此進(jìn)行軟硬復(fù)合地層TBM施工設(shè)計時除了考慮軟弱圍巖大變形特征外,還應(yīng)合理考慮硬質(zhì)圍巖對軟弱地層中洞周圍巖的變形約束作用。當(dāng)隧洞開挖掘進(jìn)20 m時,掌子面位于硬質(zhì)砂巖中,圍巖質(zhì)量較好、強(qiáng)度較高,洞周最大收斂變形出現(xiàn)在距掌子面約10 m處,最大收斂變形約為0.02m;當(dāng)隧洞開挖掘進(jìn)60 m時,隧洞掌子面位于軟弱破碎圍巖中,圍巖質(zhì)量差、強(qiáng)度低,洞周最大收斂變形約為0.08 m。由此可見,TBM掘進(jìn)穿越軟弱破碎帶時護(hù)盾處圍巖徑向相對收斂變形達(dá)到0.16 m,超過圍巖與護(hù)盾間的預(yù)留變形0.1 m,圍巖將會與TBM護(hù)盾間發(fā)生接觸擠壓,TBM有可能由于圍巖擠壓作用發(fā)生卡機(jī)災(zāi)害。
隧洞開挖后,當(dāng)圍巖收斂變形超過TBM護(hù)盾與開挖輪廓面之間的預(yù)留變形量時,TBM機(jī)身護(hù)盾與洞周圍巖相接觸,二者相互作用,TBM穿越不同地層時洞周圍巖收斂變形曲線如圖3所示。對比圖3與圖2可以看出,考慮TBM機(jī)身護(hù)盾與管片對圍巖的支護(hù)作用后,隧洞洞周圍巖大變形主要發(fā)生在TBM機(jī)身段,且該段圍巖收斂變形表現(xiàn)出兩端小中間大的趨勢。由此可見,TBM穿越軟硬復(fù)合地層時,TBM機(jī)身前盾處受圍巖擠壓作用最強(qiáng),減小TBM機(jī)身前盾所受摩阻力是預(yù)防TBM機(jī)身被卡的關(guān)鍵。圖4給出了TBM開挖掘進(jìn)過程中機(jī)身所受摩阻力與掘進(jìn)距離之間的關(guān)系曲線。從圖中可以看出,當(dāng)TBM機(jī)身接近入口端時,TBM機(jī)身位于硬質(zhì)巖層中,機(jī)身所受摩阻力較小。隨著TBM進(jìn)一步向前掘進(jìn),模型邊界對圍巖變形的影響逐漸減小,TBM機(jī)身所受摩阻力逐漸增大;而當(dāng)TBM機(jī)身進(jìn)入軟巖地層中時,護(hù)盾所受摩阻力顯著增大。當(dāng)TBM機(jī)身位于硬質(zhì)巖層時,護(hù)盾所受摩阻力約為54.40 MN;而當(dāng)TBM機(jī)身處于軟弱破碎地層中時,護(hù)盾所受最大摩阻力約為108.71 MN。因此,TBM機(jī)身在軟弱破碎地層中所受摩阻力是TBM掘進(jìn)穿過該區(qū)域時卡機(jī)災(zāi)害發(fā)生的關(guān)鍵控制因素。
【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
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[4]深埋隧道TBM卡機(jī)機(jī)理及控制措施研究[J]. 溫森,楊圣奇,董正方,趙麗敏. 巖土工程學(xué)報. 2015(07)
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[7]恒載作用下軸對稱圓巷圍巖的流變變形方程求解[J]. 侯公羽,李晶晶,裘彬,張華棟,劉宏偉. 巖土力學(xué). 2011(02)
[8]TBM施工遇險工程地質(zhì)問題分析和失誤的反思[J]. 尚彥軍,楊志法,曾慶利,孫元春,史永躍,袁廣祥. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報. 2007(12)
[9]昆明上公山隧道復(fù)雜地質(zhì)條件下TBM卡機(jī)及護(hù)盾變形問題分析和對策[J]. 尚彥軍,史永躍,曾慶利,尹俊濤,薛繼洪. 巖石力學(xué)與工程學(xué)報. 2005(21)
博士論文
[1]深部復(fù)合巖層流變力學(xué)行為及其對TBM卡機(jī)災(zāi)害影響機(jī)理研究[D]. 徐鵬.中國礦業(yè)大學(xué) 2018
[2]深埋軟巖隧洞雙護(hù)盾TBM施工圍巖穩(wěn)定控制理論與技術(shù)[D]. 蘇利軍.武漢大學(xué) 2010
碩士論文
[1]青!耙鬂(jì)湟”工程TBM卡機(jī)段圍巖大變形特性及擴(kuò)挖洞室支護(hù)方案研究[D]. 張超.成都理工大學(xué) 2012
本文編號:3394985
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