高水頭混流式水輪機飛逸工況流動特性數(shù)值研究
發(fā)布時間:2021-03-29 04:20
在飛逸發(fā)生時,水輪機的轉(zhuǎn)速達到此導葉開度下的最大值,通常大于150%的同步轉(zhuǎn)速。機組將承受非常大的附加質(zhì)量力,有可能造成機組結(jié)構(gòu)破壞。與此同時,轉(zhuǎn)輪中的流態(tài)變差,產(chǎn)生非常大振幅的不穩(wěn)定壓力脈動,會引起轉(zhuǎn)輪的疲勞破壞,影響轉(zhuǎn)輪的壽命。本文以典型的高水頭混流式模型水輪機Francis99為研究對象,針對數(shù)值模擬方法和飛逸工況流動特性兩方面進行了研究。主要結(jié)論如下:首先對Francis99三個特征工況進行了數(shù)值計算,將數(shù)值結(jié)果與實驗值進行了對比。計算采用了兩種常用的湍流模型(標準k-ε模型、k-ω SST模型)以及一種更高級的湍流模型(SAS-SST模型)。另外從節(jié)省計算資源的角度進行探索,應用TBR (Transient Blade Row)模型中的PT方法和FT方法對活動導葉和轉(zhuǎn)輪分別進行了單流道和雙流道非穩(wěn)態(tài)計算。從對水力效率、各監(jiān)測點壓力均值、尾水管截面速度以及壓力脈動頻域特性等結(jié)果的對比分析中可以看出,應用不同湍流模型進行計算,可從不同角度影響計算結(jié)果,但都得出相近于實驗數(shù)據(jù)的結(jié)果。采用不同湍流模型對計算結(jié)果有不同的影響,但都可以得到與實驗數(shù)據(jù)較為吻合的結(jié)果。采用FT方法可以得到與...
【文章來源】:西安理工大學陜西省
【文章頁數(shù)】:69 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
Francis99模型組合示意圖
(a)輪轂面 (c)短葉片圖 2-3 轉(zhuǎn)輪網(wǎng)格示意圖Fig. 2-3 Schematic diagram of runner grid對活動導葉則采用上述方案一進行計算域離散化。如圖 2-4 所示為活動導葉立面圖及側(cè)面圖,由圖可知,F(xiàn)rancis99 模型活動導葉采用大偏心軸,且上下帶有肥軸耳。這樣的結(jié)構(gòu)對塊結(jié)構(gòu)畫網(wǎng)格劃分帶來問題,如單個活動導葉的周期面處理。如為常規(guī)圓柱葉片,網(wǎng)格劃分時的輔助周期面為一立面,其與上下蓋板均垂直。此處,由于肥軸耳結(jié)構(gòu)的影響,活動導葉過流通道在軸向不均勻分布,而是由上下蓋板沿軸線向中截面增加的,如圖 2-4 所示。這樣,如果輔助周期面仍為立面,則網(wǎng)格分布在不同高度上會產(chǎn)生較大差異,如等節(jié)點條件下,靠近上下蓋板處的網(wǎng)格分布將會非常密集,而中截面處的卻又過于稀疏。為克服網(wǎng)格分布不均對計算結(jié)果的影響,在單流道的導葉劃分過程中作了兩個周向?qū)ΨQ的輔助曲面,這個曲面與過流通道在軸向上的變化趨勢基本一致,呈凹陷狀。如圖 2-5 所示為采用曲面形式的周期面的導葉網(wǎng)格及在不同葉高處的網(wǎng)格平面圖,圖中點 A 和點 B 不直接相接而呈曲面形式,因而在導葉徑向網(wǎng)格數(shù)目一定的條件下,葉片兩側(cè)的網(wǎng)格分布更加合理。
圖 2-3 轉(zhuǎn)輪網(wǎng)格示意圖Fig. 2-3 Schematic diagram of runner grid對活動導葉則采用上述方案一進行計算域離散化。如圖 2-4 所示為活動導葉立面圖,由圖可知,F(xiàn)rancis99 模型活動導葉采用大偏心軸,且上下帶有肥軸耳。這樣的結(jié)結(jié)構(gòu)畫網(wǎng)格劃分帶來問題,如單個活動導葉的周期面處理。如為常規(guī)圓柱葉片,網(wǎng)的輔助周期面為一立面,其與上下蓋板均垂直。此處,由于肥軸耳結(jié)構(gòu)的影響,活流通道在軸向不均勻分布,而是由上下蓋板沿軸線向中截面增加的,如圖 2-4 所示如果輔助周期面仍為立面,則網(wǎng)格分布在不同高度上會產(chǎn)生較大差異,如等節(jié)點條件上下蓋板處的網(wǎng)格分布將會非常密集,而中截面處的卻又過于稀疏。為克服網(wǎng)格分計算結(jié)果的影響,在單流道的導葉劃分過程中作了兩個周向?qū)ΨQ的輔助曲面,這個流通道在軸向上的變化趨勢基本一致,呈凹陷狀。如圖 2-5 所示為采用曲面形式的導葉網(wǎng)格及在不同葉高處的網(wǎng)格平面圖,圖中點 A 和點 B 不直接相接而呈曲面形在導葉徑向網(wǎng)格數(shù)目一定的條件下,葉片兩側(cè)的網(wǎng)格分布更加合理。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基于槳葉調(diào)節(jié)的軸流轉(zhuǎn)槳式水輪機模型飛逸數(shù)值模擬[J]. 周大慶,郭優(yōu),姜德政. 水利水電科技進展. 2016(04)
[2]燈泡式水輪機飛逸過渡過程3維CFD模擬[J]. 夏林生,程永光,張曉曦,張春澤. 四川大學學報(工程科學版). 2014(05)
[3]軸流式水輪機模型飛逸過程三維湍流數(shù)值模擬[J]. 周大慶,吳玉林,劉樹紅. 水利學報. 2010(02)
[4]混流式水輪機飛逸暫態(tài)過程的三維非定常湍流計算Ⅰ[J]. 李金偉,劉樹紅,周大慶,吳玉林. 水力發(fā)電學報. 2008(06)
[5]湍流理論的發(fā)展及其在水輪機中的應用[J]. 李連超,崔學明,常近時. 水利水電技術(shù). 2002(10)
[6]貫流式水輪機活動導葉內(nèi)部三維固液兩相紊流研究[J]. 劉文俊,吳玉林,曹樹良. 水利水電技術(shù). 1999(05)
[7]水輪機轉(zhuǎn)輪內(nèi)部的三維固液兩相紊流計算[J]. 吳玉林,何燕雨,曹樹良. 水利學報. 1998(03)
[8]水輪機轉(zhuǎn)輪內(nèi)全三維紊流計算及效率預估[J]. 吳玉林,韓海,曹樹良. 工程熱物理學報. 1996(03)
[9]流體機械內(nèi)部流動數(shù)值計算方法的新進展(一)[J]. 閻超. 流體機械. 1994(08)
[10]水輪機轉(zhuǎn)輪內(nèi)部層流和湍流的三維計算[J]. 林斌良,許協(xié)慶. 水利學報. 1990(03)
碩士論文
[1]水輪機組飛逸保護及退出飛逸過渡過程的研究[D]. 張健.中國農(nóng)業(yè)大學 2001
本文編號:3106886
【文章來源】:西安理工大學陜西省
【文章頁數(shù)】:69 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
Francis99模型組合示意圖
(a)輪轂面 (c)短葉片圖 2-3 轉(zhuǎn)輪網(wǎng)格示意圖Fig. 2-3 Schematic diagram of runner grid對活動導葉則采用上述方案一進行計算域離散化。如圖 2-4 所示為活動導葉立面圖及側(cè)面圖,由圖可知,F(xiàn)rancis99 模型活動導葉采用大偏心軸,且上下帶有肥軸耳。這樣的結(jié)構(gòu)對塊結(jié)構(gòu)畫網(wǎng)格劃分帶來問題,如單個活動導葉的周期面處理。如為常規(guī)圓柱葉片,網(wǎng)格劃分時的輔助周期面為一立面,其與上下蓋板均垂直。此處,由于肥軸耳結(jié)構(gòu)的影響,活動導葉過流通道在軸向不均勻分布,而是由上下蓋板沿軸線向中截面增加的,如圖 2-4 所示。這樣,如果輔助周期面仍為立面,則網(wǎng)格分布在不同高度上會產(chǎn)生較大差異,如等節(jié)點條件下,靠近上下蓋板處的網(wǎng)格分布將會非常密集,而中截面處的卻又過于稀疏。為克服網(wǎng)格分布不均對計算結(jié)果的影響,在單流道的導葉劃分過程中作了兩個周向?qū)ΨQ的輔助曲面,這個曲面與過流通道在軸向上的變化趨勢基本一致,呈凹陷狀。如圖 2-5 所示為采用曲面形式的周期面的導葉網(wǎng)格及在不同葉高處的網(wǎng)格平面圖,圖中點 A 和點 B 不直接相接而呈曲面形式,因而在導葉徑向網(wǎng)格數(shù)目一定的條件下,葉片兩側(cè)的網(wǎng)格分布更加合理。
圖 2-3 轉(zhuǎn)輪網(wǎng)格示意圖Fig. 2-3 Schematic diagram of runner grid對活動導葉則采用上述方案一進行計算域離散化。如圖 2-4 所示為活動導葉立面圖,由圖可知,F(xiàn)rancis99 模型活動導葉采用大偏心軸,且上下帶有肥軸耳。這樣的結(jié)結(jié)構(gòu)畫網(wǎng)格劃分帶來問題,如單個活動導葉的周期面處理。如為常規(guī)圓柱葉片,網(wǎng)的輔助周期面為一立面,其與上下蓋板均垂直。此處,由于肥軸耳結(jié)構(gòu)的影響,活流通道在軸向不均勻分布,而是由上下蓋板沿軸線向中截面增加的,如圖 2-4 所示如果輔助周期面仍為立面,則網(wǎng)格分布在不同高度上會產(chǎn)生較大差異,如等節(jié)點條件上下蓋板處的網(wǎng)格分布將會非常密集,而中截面處的卻又過于稀疏。為克服網(wǎng)格分計算結(jié)果的影響,在單流道的導葉劃分過程中作了兩個周向?qū)ΨQ的輔助曲面,這個流通道在軸向上的變化趨勢基本一致,呈凹陷狀。如圖 2-5 所示為采用曲面形式的導葉網(wǎng)格及在不同葉高處的網(wǎng)格平面圖,圖中點 A 和點 B 不直接相接而呈曲面形在導葉徑向網(wǎng)格數(shù)目一定的條件下,葉片兩側(cè)的網(wǎng)格分布更加合理。
【參考文獻】:
期刊論文
[1]基于槳葉調(diào)節(jié)的軸流轉(zhuǎn)槳式水輪機模型飛逸數(shù)值模擬[J]. 周大慶,郭優(yōu),姜德政. 水利水電科技進展. 2016(04)
[2]燈泡式水輪機飛逸過渡過程3維CFD模擬[J]. 夏林生,程永光,張曉曦,張春澤. 四川大學學報(工程科學版). 2014(05)
[3]軸流式水輪機模型飛逸過程三維湍流數(shù)值模擬[J]. 周大慶,吳玉林,劉樹紅. 水利學報. 2010(02)
[4]混流式水輪機飛逸暫態(tài)過程的三維非定常湍流計算Ⅰ[J]. 李金偉,劉樹紅,周大慶,吳玉林. 水力發(fā)電學報. 2008(06)
[5]湍流理論的發(fā)展及其在水輪機中的應用[J]. 李連超,崔學明,常近時. 水利水電技術(shù). 2002(10)
[6]貫流式水輪機活動導葉內(nèi)部三維固液兩相紊流研究[J]. 劉文俊,吳玉林,曹樹良. 水利水電技術(shù). 1999(05)
[7]水輪機轉(zhuǎn)輪內(nèi)部的三維固液兩相紊流計算[J]. 吳玉林,何燕雨,曹樹良. 水利學報. 1998(03)
[8]水輪機轉(zhuǎn)輪內(nèi)全三維紊流計算及效率預估[J]. 吳玉林,韓海,曹樹良. 工程熱物理學報. 1996(03)
[9]流體機械內(nèi)部流動數(shù)值計算方法的新進展(一)[J]. 閻超. 流體機械. 1994(08)
[10]水輪機轉(zhuǎn)輪內(nèi)部層流和湍流的三維計算[J]. 林斌良,許協(xié)慶. 水利學報. 1990(03)
碩士論文
[1]水輪機組飛逸保護及退出飛逸過渡過程的研究[D]. 張健.中國農(nóng)業(yè)大學 2001
本文編號:3106886
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