塘頂荷載對錢塘江古海塘影響的試驗研究
【圖文】:
臁?2.2.1試驗區(qū)域選擇(1)局部塘頂荷載。選取翁家埠段樁號40+820~40+823塘段的3m范圍內(nèi)進行加載,測試斷面選取在樁號40+821.5。(2)大面積塘頂荷載。選取翁家埠段樁號40+740~40+755塘段的15m范圍內(nèi)進行加載,,測試斷面選取在樁號40+747.5。2.2.2測試元件的布置古海塘塘背土壓力測試采用振弦式土壓力計,儀器型號為TXR-2020,量程為0.1MPa,絕緣電阻≥50MΩ,根據(jù)埋設(shè)位置和埋設(shè)深度確定電纜線長度。古海塘的水平位移測試通過埋設(shè)在古海塘外口的水平位移測點,并采用全站儀測試。測試元件布置詳見圖1,現(xiàn)場試驗照片見圖2。圖1測試元件布置示意(單位:cm)圖2現(xiàn)場試驗照片2.2.3加載方式本試驗采用預(yù)制條石作為加載體,單塊重150kg。局部塘頂加載塘段的加載大小為20,40,80kPa;大面積塘頂加載塘段的加載大小為10,35,45kPa。3試驗結(jié)果分析3.1土壓力分布規(guī)律土壓力的大小和分布形式受多種因素的影響。李永剛等指出土壓力分布形式可能為凹曲線也可能為凸曲線[7],其形狀取決于填土的內(nèi)摩擦角、墻背傾角及填料與墻背間的摩擦角等因素;張軍等也通過理論推導(dǎo)得到類似的結(jié)論[8]。Fang和Ishibashi對砂性填土剛性擋墻的主動土壓力進行了模型試驗[9],發(fā)現(xiàn)主動土壓力為非線性分布,其分布形式和擋墻的變位方式有很大關(guān)系,但不同擋土結(jié)構(gòu)的變位方式達到主動土壓力狀態(tài)時所需要的位移量基本一致。由圖3可知,在局部塘頂荷載作用下古海塘塘背土壓力呈非線性分布,隨著塘頂荷載的增加,各深度處的土壓力均有所增加,但增加的幅度不同,自塘頂往下逐漸減小,塘底處土壓力保持穩(wěn)定,幾乎不隨塘頂荷載的增加而增加,土壓力隨深度曲線呈現(xiàn)“S”形。圖3局部塘頂荷載作用下塘背土壓力分布?
蜓≡?(1)局部塘頂荷載。選取翁家埠段樁號40+820~40+823塘段的3m范圍內(nèi)進行加載,測試斷面選取在樁號40+821.5。(2)大面積塘頂荷載。選取翁家埠段樁號40+740~40+755塘段的15m范圍內(nèi)進行加載,測試斷面選取在樁號40+747.5。2.2.2測試元件的布置古海塘塘背土壓力測試采用振弦式土壓力計,儀器型號為TXR-2020,量程為0.1MPa,絕緣電阻≥50MΩ,根據(jù)埋設(shè)位置和埋設(shè)深度確定電纜線長度。古海塘的水平位移測試通過埋設(shè)在古海塘外口的水平位移測點,并采用全站儀測試。測試元件布置詳見圖1,現(xiàn)場試驗照片見圖2。圖1測試元件布置示意(單位:cm)圖2現(xiàn)場試驗照片2.2.3加載方式本試驗采用預(yù)制條石作為加載體,單塊重150kg。局部塘頂加載塘段的加載大小為20,40,80kPa;大面積塘頂加載塘段的加載大小為10,35,45kPa。3試驗結(jié)果分析3.1土壓力分布規(guī)律土壓力的大小和分布形式受多種因素的影響。李永剛等指出土壓力分布形式可能為凹曲線也可能為凸曲線[7],其形狀取決于填土的內(nèi)摩擦角、墻背傾角及填料與墻背間的摩擦角等因素;張軍等也通過理論推導(dǎo)得到類似的結(jié)論[8]。Fang和Ishibashi對砂性填土剛性擋墻的主動土壓力進行了模型試驗[9],發(fā)現(xiàn)主動土壓力為非線性分布,其分布形式和擋墻的變位方式有很大關(guān)系,但不同擋土結(jié)構(gòu)的變位方式達到主動土壓力狀態(tài)時所需要的位移量基本一致。由圖3可知,在局部塘頂荷載作用下古海塘塘背土壓力呈非線性分布,隨著塘頂荷載的增加,各深度處的土壓力均有所增加,但增加的幅度不同,自塘頂往下逐漸減小,塘底處土壓力保持穩(wěn)定,幾乎不隨塘頂荷載的增加而增加,土壓力隨深度曲線呈現(xiàn)“S”形。圖3局部塘頂荷載作用下塘背土壓力分布由圖4可知,在大面積?
【作者單位】: 浙江省錢塘江管理局勘測設(shè)計院;
【分類號】:U656.314
【參考文獻】
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【共引文獻】
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【二級參考文獻】
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【相似文獻】
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1 周
本文編號:2543005
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