抽水蓄能發(fā)電電動機(jī)溫度場計算及熱應(yīng)力分析
【圖文】:
為結(jié)構(gòu)的溫升。2模型及載荷抽水蓄能發(fā)電電動機(jī)內(nèi)的瞬態(tài)磁場可近似認(rèn)為不受端部繞組磁場的影響,根據(jù)表1的結(jié)構(gòu)參數(shù)建立電機(jī)二維模型,如圖1(a)所示?梢钥闯觯S模型在結(jié)構(gòu)上具有明顯的旋轉(zhuǎn)對稱,各轉(zhuǎn)子的溫度及熱應(yīng)力分布是對稱的。為簡化計算,建立1/12模型如圖1(b)所示。電機(jī)主要部件為定子鐵芯、定子繞組、轉(zhuǎn)子磁極、轉(zhuǎn)子磁軛、阻尼繞組和勵磁繞組。其中磁極的鴿尾直接鑲嵌在磁軛的鴿尾槽內(nèi),為方便說明,以順時針方向為正方向,定義鴿尾編號如圖1(b)所示。圖1發(fā)電電動機(jī)幾何模型Fig.1Physicalmodelofgenerator-motor分析轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)的溫度分布及由其導(dǎo)致的熱應(yīng)力分布時,均采用表1中的相同的運(yùn)行參數(shù)。散熱系數(shù)計算均以實(shí)際散熱條件為依據(jù)。由式(2)計算定子鐵芯表面和轉(zhuǎn)子磁極表面的等效導(dǎo)熱系數(shù)并將環(huán)境溫609第4期張宇嬌,等:抽水蓄能發(fā)電電動機(jī)溫度場計算及熱應(yīng)力分析
電動模式線電流IND/kA11.142表2材料參數(shù)Table2Materialproperties材料參數(shù)T2500TGSD320熱膨脹系數(shù)/(m·℃-1)1.68×10-51.12×10-51.25×10-5彈性模量/Pa1.136×10112.260×10112.260×1011泊松比0.30.430.43屈服強(qiáng)度/MPa236.9612755抗拉強(qiáng)度/MPa2597058193結(jié)果與分析計算電機(jī)全域的溫度分布情況,如圖2所示?梢钥闯,由于機(jī)組外部安裝風(fēng)冷器帶走定子繞組產(chǎn)生的熱量使得鐵芯溫度分布呈現(xiàn)由內(nèi)徑向外徑逐漸降低,日常運(yùn)行時定子溫度監(jiān)測系統(tǒng)安裝在定子鐵芯中部。由圖2(a)看出定子槽內(nèi)的溫度為67℃,明顯高于定子鐵芯中部54.9℃.由于溫升過高將對繞組絕緣保護(hù)層的性能造成很大影響,所以實(shí)際運(yùn)行中監(jiān)測定子鐵芯溫升過高時應(yīng)密切監(jiān)測其對定子繞組的絕緣性能的影響。由圖2(b)給出的磁軛溫度分布可以看出,轉(zhuǎn)子磁軛的峰值溫度出現(xiàn)在如圖2所示的磁軛鴿尾槽過熱點(diǎn)達(dá)到78.2℃.上述2個區(qū)域的熱形變被磁極鴿尾所約束,,從而導(dǎo)致鴿尾部出現(xiàn)熱應(yīng)力集中。結(jié)合圖2(c)可以看出,轉(zhuǎn)子磁極的峰值溫度點(diǎn)位于繞組側(cè)上部,達(dá)到71.2℃.考慮到轉(zhuǎn)子熱形變沿半徑方向不受約束,不會出現(xiàn)熱應(yīng)力集中。(a)定子鐵芯(b)轉(zhuǎn)子磁軛(c)轉(zhuǎn)子磁極圖2發(fā)電電動機(jī)溫度分布Fig.2Temperaturedistributionofgenerator-motor圖3(a)為機(jī)組溫度傳感器安裝在定子鐵芯中部的示意圖,從圖
【作者單位】: 三峽大學(xué)梯級水電站運(yùn)行與控制湖北省重點(diǎn)實(shí)驗室;國網(wǎng)六安市供電公司;中國南方電網(wǎng)調(diào)峰調(diào)頻發(fā)電公司檢修試驗中心;國網(wǎng)浙江省電力公司金華供電公司;
【基金】:國家自然科學(xué)基金資助項目(51577106) 南方電網(wǎng)科技項目基金資助(K-ST2013-001)
【分類號】:TV734.2;TV743
【參考文獻(xiàn)】
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【共引文獻(xiàn)】
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【二級參考文獻(xiàn)】
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