【摘要】：為實(shí)現(xiàn)峽谷中高拱壩表、中(深)孔無(wú)碰撞消能,需在壩身孔口布置中引入收縮式消能工,但表孔水頭低,出口流速低,單一措施很難實(shí)現(xiàn)水舌縱向拉伸。對(duì)此,采用1∶50整體水工模型試驗(yàn),通過(guò)設(shè)置三種表孔出口體型,研究了某高拱壩表孔水舌縱向拉伸方法。結(jié)果表明,除寬尾墩外,楔形體應(yīng)用于高拱壩表孔也可實(shí)現(xiàn)水舌縱向拉伸;調(diào)整表孔底板坡度可為水舌縱向拉伸創(chuàng)造條件,對(duì)表孔底板出口進(jìn)行一定尺寸透空可進(jìn)一步縱向拉伸并穩(wěn)定水舌;隨著水舌縱向入水長(zhǎng)度的增加,流量分布更均勻,水墊塘底板沖擊壓強(qiáng)峰值亦隨之減小。
【圖文】：

表孔水舌落點(diǎn)較＃１、＃３表孔略近，水舌縱向拉伸長(zhǎng)度Ｌ＝２１．５ｍ，水舌呈“方形”集中入水，縱向拉伸效果不明顯，入水寬度及入水角較大。試驗(yàn)中對(duì)水墊塘底板的沖擊壓強(qiáng)進(jìn)行測(cè)量，，其分布情況見(jiàn)圖３（ａ）。由圖３（ａ）可知，水墊塘底板沖擊壓強(qiáng)沿縱向呈先增大后減小的趨勢(shì)，最大值Δｐｍａｘ＝１５５．８２ｋＰａ，而在水墊塘尾部，由于受到二道壩影響，沖擊壓強(qiáng)分布沿縱向輕微上揚(yáng)；在水舌沖擊區(qū)出現(xiàn)沖擊壓強(qiáng)峰值和較大的縱向壓強(qiáng)梯度，橫向差別不大，壓強(qiáng)梯度較��；底板最大沖圖２各方案下表孔泄流水舌形態(tài)Ｆｉｇ．２Ｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎｏｆｐｌｕｎｇｉｎｇｓｔｒｅａｍｓ圖３各方案下水墊塘底板沖擊壓強(qiáng)分布Ｆｉｇ．３Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｉｍｐａｃｔｐｒｅｓｓｕｒｅａｇａｉｎｓｔｔｈｅｐｌｕｎｇｅｐｏｏｌ·１０１·

入水，縱向拉伸效果不明顯，入水寬度及入水角較大。試驗(yàn)中對(duì)水墊塘底板的沖擊壓強(qiáng)進(jìn)行測(cè)量，其分布情況見(jiàn)圖３（ａ）。由圖３（ａ）可知，水墊塘底板沖擊壓強(qiáng)沿縱向呈先增大后減小的趨勢(shì)，最大值Δｐｍａｘ＝１５５．８２ｋＰａ，而在水墊塘尾部，由于受到二道壩影響，沖擊壓強(qiáng)分布沿縱向輕微上揚(yáng)；在水舌沖擊區(qū)出現(xiàn)沖擊壓強(qiáng)峰值和較大的縱向壓強(qiáng)梯度，橫向差別不大，壓強(qiáng)梯度較��；底板最大沖圖２各方案下表孔泄流水舌形態(tài)Ｆｉｇ．２Ｆｌｏｗｐａｔｔｅｒｎｏｆｐｌｕｎｇｉｎｇｓｔｒｅａｍｓ圖３各方案下水墊塘底板沖擊壓強(qiáng)分布Ｆｉｇ．３Ｄｉｓｔｒｉｂｕｔｉｏｎｏｆｉｍｐａｃｔｐｒｅｓｓｕｒｅａｇａｉｎｓｔｔｈｅｐｌｕｎｇｅｐｏｏｌ·１０１·
【作者單位】： 四川大學(xué)水力學(xué)與山區(qū)河流開發(fā)保護(hù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室;
【基金】：國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51679157)
【分類號(hào)】：TV135.2

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本文編號(hào)：2531547