采用雙相區(qū)加速冷卻法（加速冷卻始冷溫度為700℃）對(duì)X80管線鋼進(jìn)行熱處理,獲得了貝氏體和鐵素體（B+F）雙相組織。然后通過(guò)組織表征、力學(xué)性能測(cè)試以及在3. 5wt%Na Cl溶液中的耐蝕性進(jìn)行研究。結(jié)果表明:熱處理后獲得的管線鋼組織由板條狀貝氏體、多邊形鐵素體及少量馬氏體/奧氏體島組成。與熱處理前相比,（B+F）雙相管線鋼屈強(qiáng)比較低,為0. 65,初始加工硬化指數(shù)為0. 31,均勻伸長(zhǎng)率達(dá)8. 3%,塑性顯著提升;雙相組織中含有52. 4%的鐵素體,因而耐腐蝕性明顯提高。通過(guò)雙相區(qū)加速冷卻法獲得的（B+F）兩相組織在塑變過(guò)程中發(fā)生協(xié)調(diào)變形,可以適應(yīng)大變形的需求,同時(shí)耐蝕性?xún)?yōu)異,為大變形管線鋼實(shí)際生產(chǎn)提供一定的借鑒。 

【文章來(lái)源】：金屬熱處理. 2020,45(03)北大核心CSCD

【文章頁(yè)數(shù)】：7 頁(yè)

【部分圖文】：

圖1 雙相區(qū)加速冷卻(DPAC)工藝曲線

熱處理后的(B+F)雙相X80管線鋼在-20℃的沖擊吸收能量為96 J，略低于普通X80管線鋼(99 J)。圖7為熱處理前后X80管線鋼沖擊斷口擴(kuò)展區(qū)正面與剖面形貌。熱處理前X80管線鋼的韌窩呈等軸狀，大小不一，深度較大，沖擊斷口剖面邊緣整體較為平緩，如圖7(a～b)所示。熱處理后的雙相X80管線鋼沖擊斷口形貌為拋物線型的撕裂韌窩，如圖7(c)所示，雖然韌窩尺寸更大但深度較淺，裂紋的擴(kuò)展主要通過(guò)B/F兩相相界以及F相晶界進(jìn)行，裂紋受不同位向的貝氏體板條以及M/A島狀組織阻礙而不斷偏轉(zhuǎn)，變更前進(jìn)方向，最終形成鋸齒狀起伏的擴(kuò)展路徑，如圖7(d)所示。值得說(shuō)明的是，如果貝氏體相板條方向與裂紋擴(kuò)展方向一致，反而會(huì)成為裂紋快速擴(kuò)展路徑，會(huì)降低材料的韌性[13]。2.3 耐腐蝕性能分析

與未進(jìn)行熱處理的管線鋼相比，經(jīng)雙相區(qū)加速冷卻法獲得的(B+F)雙相管線鋼組織為板條狀貝氏體和多邊形鐵素體，均勻伸長(zhǎng)率和初始加工硬化指數(shù)顯著提高，達(dá)到了大變形的要求;自腐蝕電流密度降低一個(gè)數(shù)量級(jí)，耐腐蝕性?xún)?yōu)于單相粒狀貝氏體組織，有望為大變形管線鋼實(shí)際生產(chǎn)提供一定的借鑒。本研究獲得的雙相組織中鐵素體晶粒尺寸較大，若適當(dāng)提高緩冷區(qū)冷卻速度，得到更為細(xì)小的鐵素體晶粒[15-17]，可有效提高雙相管線鋼的屈服強(qiáng)度和抗拉強(qiáng)度。圖8 X80管線鋼在3.5 wt%Na Cl溶液中的極化曲線

【參考文獻(xiàn)】：
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碩士論文
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