發(fā)布時(shí)間：2024-11-24 22:18

　　 選用長(zhǎng)度分別為13mm、9mm的鋼纖維(SF)、聚丙烯纖維(PF)進(jìn)行混雜,對(duì)7d齡期的不同體積摻量和混雜比的鋼-聚丙烯纖維水泥基復(fù)合材料(H-SPCC)進(jìn)行抗壓和抗折試驗(yàn)。試驗(yàn)結(jié)果:混摻鋼纖維聚丙烯纖維(H-SP)對(duì)改善水泥基復(fù)合材料力學(xué)性能效果顯著,且體積摻量和混雜比對(duì)H-SPCC的力學(xué)性能的影響較為顯著。當(dāng)鋼纖維體積分?jǐn)?shù)為1%,體積混雜比為3∶1時(shí),對(duì)抗壓性能增強(qiáng)效果最佳,抗壓強(qiáng)度為38.07 MPa,相比未摻HSP纖維提高了58.9%;當(dāng)鋼纖維體積分?jǐn)?shù)為1%,體積混雜比為5∶1時(shí),對(duì)抗折性能增強(qiáng)效果最佳,抗折強(qiáng)度為6.80MPa,相比未摻H-SP纖維提高了26.4%。

【文章頁(yè)數(shù)】：6 頁(yè)

【部分圖文】：

圖1 基準(zhǔn)組抗壓抗折試驗(yàn)后的破壞形態(tài)

試件破壞形態(tài)如圖1、圖2所示．圖1為基準(zhǔn)組抗壓抗折試驗(yàn)部位，圖2為不同體積摻量和混雜比的試驗(yàn)組抗壓抗折試驗(yàn)部位．試件中間裂縫均由抗折試驗(yàn)產(chǎn)生．圖2試驗(yàn)組抗壓抗折試驗(yàn)后的破壞形態(tài)

圖2 試驗(yàn)組抗壓抗折試驗(yàn)后的破壞形態(tài)

圖1基準(zhǔn)組抗壓抗折試驗(yàn)后的破壞形態(tài)在抗折試驗(yàn)中，基準(zhǔn)組試件隨著荷載的增加，其表面無(wú)明顯變化，直至試件底部突然出現(xiàn)裂縫并迅速向上延伸至頂部，試件斷裂成兩段，其破壞形態(tài)呈脆性破壞．試驗(yàn)組試件隨著荷載的增大，試件底部出現(xiàn)不規(guī)則裂縫，裂縫寬度隨著荷載的增大而擴(kuò)大，直至失去抗折承載能力．....

圖3 不同體積摻量和混雜比試件的強(qiáng)度變化趨勢(shì)

混摻H-SP纖維對(duì)水泥基復(fù)合材料的增強(qiáng)增韌效果隨著H-SP纖維體積摻量和混雜比變化而變化的規(guī)律如圖3所示．混摻H-SP纖維能有效提高水泥基復(fù)合材料的抗壓抗折強(qiáng)度．隨著H-SP纖維體積摻量和混雜比的改變，抗壓抗折強(qiáng)度也隨之改變，兩者對(duì)H-SP纖維改善水泥基復(fù)合材料力學(xué)性能的影響較為....

圖4 混雜比為1∶1的強(qiáng)度變化趨勢(shì)

當(dāng)體積摻量為1.4%時(shí)，抗壓強(qiáng)度隨著混雜比的增加先提高后降低，其最優(yōu)混雜比為5∶1．抗折強(qiáng)度隨著混雜比的變化而變化，混雜比為3∶1的增韌效果略小于混雜比為1∶1的增韌效果；當(dāng)混雜比增大到5∶1時(shí)，試件的增韌效果相比明顯提高；而混雜比增大到7∶1時(shí)，增韌效果略有降低，而增韌效果均小....

本文編號(hào)：4012548