使用標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型和耗散率修正k-ε湍流模型分別對(duì)輕型運(yùn)動(dòng)飛機(jī)機(jī)翼低速繞流問(wèn)題進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算了在來(lái)流攻角為13. 87°、雷諾數(shù)為1. 52×106條件下機(jī)翼表面壓力系數(shù)分布和流向速度在流場(chǎng)中不同位置上的損耗情況,并與實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比。結(jié)果表明:對(duì)機(jī)翼進(jìn)行低速繞流數(shù)值計(jì)算時(shí),使用耗散率修正k-ε湍流模型相較于標(biāo)準(zhǔn)k-ε湍流模型能更好的模擬出機(jī)翼尾跡流動(dòng)中速度損耗情況。

【文章頁(yè)數(shù)】：7 頁(yè)

【部分圖文】：

圖1機(jī)翼三維圖

對(duì)機(jī)翼進(jìn)行繞流時(shí)，要求的是流域邊界應(yīng)該距離機(jī)翼無(wú)窮遠(yuǎn)，但是在模擬仿真時(shí)，這個(gè)條件是難以達(dá)到的。因此，在仿真時(shí)，一般設(shè)置入口和出口邊界距離機(jī)翼十倍機(jī)翼弦長(zhǎng)，以此來(lái)表示無(wú)窮遠(yuǎn)處邊界，本文設(shè)計(jì)的出入口邊界為15倍機(jī)翼弦長(zhǎng)，采用C型結(jié)構(gòu)網(wǎng)格。為了驗(yàn)證網(wǎng)格的無(wú)關(guān)性，采用兩套網(wǎng)格:231×6....

圖2不同網(wǎng)格數(shù)下翼型表面壓力系數(shù)分布圖

圖1機(jī)翼三維圖圖3機(jī)翼網(wǎng)格圖

圖3機(jī)翼網(wǎng)格圖

圖2不同網(wǎng)格數(shù)下翼型表面壓力系數(shù)分布圖2計(jì)算結(jié)果及分析

圖6兩種模型計(jì)算的流線圖

圖8給出了MDRκ-ε湍流模型在攻角為α=0°、α=4°、α=8°和α=12°時(shí)，計(jì)算域內(nèi)的湍流強(qiáng)度分布，湍流強(qiáng)度定義為:分別是流向、法向和展向上的速度周期解的平均;u!為來(lái)流速度。從圖8中可以看出，在攻角較小(如0°、4°)時(shí)，在機(jī)翼尾跡細(xì)長(zhǎng)的帶條區(qū)域外，繞三維機(jī)翼流動(dòng)的流場(chǎng)其....

本文編號(hào)：3893084