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風(fēng)洞試驗偏航機構(gòu)動力學(xué)優(yōu)化研究

發(fā)布時間:2021-08-01 20:59
  為了提高風(fēng)洞試驗偏航機構(gòu)的驅(qū)動能力、傳力性能及平穩(wěn)性,對偏航機構(gòu)的參數(shù)進行了靈敏度分析和優(yōu)化。針對影響性能的因子,通過運動學(xué)和動力學(xué)求解,提出了偏航機構(gòu)動力學(xué)性能的評判指標(biāo)。以Isight軟件為平臺,結(jié)合MATLAB,對偏航機構(gòu)壓力角、旋轉(zhuǎn)部件轉(zhuǎn)動慣量和直線滑塊加速度等因子進行靈敏度分析。在此基礎(chǔ)上,建立多目標(biāo)優(yōu)化模型,對影響因子進行了優(yōu)化計算。結(jié)果表明:偏航機構(gòu)壓力角最大值降低了12.47%,旋轉(zhuǎn)部件轉(zhuǎn)動慣量減少了6.7%,直線滑塊加速度均方根值減少了43.72%。 

【文章來源】:機械科學(xué)與技術(shù). 2020,39(09)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】:6 頁

【部分圖文】:

風(fēng)洞試驗偏航機構(gòu)動力學(xué)優(yōu)化研究


偏航機構(gòu)模型

機構(gòu)簡圖,偏航,機構(gòu)簡圖,導(dǎo)軌


為研究偏航機構(gòu)的運動性能,對機構(gòu)進行運動學(xué)求解。偏航機構(gòu)的簡圖如圖2所示。以弧形導(dǎo)軌圓心O為原點建立絕對坐標(biāo)系O-xz,以點A為原點建立局部坐標(biāo)系O′-ξη。AB表示連桿,點A和點B表示偏航角β=0時直線導(dǎo)軌滑塊和弧形導(dǎo)軌滑塊的位置,偏航角轉(zhuǎn)動β后,點A和點B分別到達點A′和點B′。點A在O-xz中的坐標(biāo)為(xo,zo),弧形導(dǎo)軌半徑為R,直線滑塊位移為S,驅(qū)動連桿長度為L,OB與x軸的夾角為θ,偏航角∠BOB′為β,點A′在O′-ξη中的坐標(biāo)為(0,S),則可知點A′在O-xz中的坐標(biāo)為

偏航,部件,中心軸,旋轉(zhuǎn)軸


J= 1 12 m(l 1 2 +l 2 2 )+md 2 ?????? ??? (7)式中:d為旋轉(zhuǎn)部件中心軸與旋轉(zhuǎn)軸之間的距離,d=R+50-0.5l1;R為弧形導(dǎo)軌半徑。

【參考文獻】:
期刊論文
[1]基于剛彈合成模型的重型汽車平順性靈敏度分析[J]. 李杰,高雄,王文竹,張振偉.  振動與沖擊. 2018(13)
[2]動車組車體模態(tài)靈敏度及優(yōu)化設(shè)計研究[J]. 張軍,張曉林,方吉.  機械工程學(xué)報. 2018(12)
[3]液電饋能式懸架的液壓參數(shù)靈敏度分析與優(yōu)化[J]. 周創(chuàng)輝,文桂林.  湖南大學(xué)學(xué)報(自然科學(xué)版). 2017(10)
[4]基于改進蟻群算法的風(fēng)洞試驗俯仰機構(gòu)運動誤差優(yōu)化[J]. 郭宗環(huán),謝志江,宋代平,齊凱.  農(nóng)業(yè)機械學(xué)報. 2016(07)
[5]基于Creo2.0偏置曲柄滑塊機構(gòu)優(yōu)化設(shè)計[J]. 朱佳金.  機械設(shè)計. 2015(11)
[6]伺服沖床主傳動機構(gòu)構(gòu)型及運動學(xué)優(yōu)化設(shè)計[J]. 周艷華,謝福貴,劉辛軍.  機械工程學(xué)報. 2015(11)
[7]基于正運動學(xué)分析的混合驅(qū)動壓力機優(yōu)化設(shè)計[J]. 李輝,張策,孟彩芳.  中國機械工程. 2004(09)



本文編號:3316236

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