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民機(jī)極限飛行狀態(tài)的動態(tài)氣動力試驗與建模

發(fā)布時間:2021-07-06 19:06
  飛行失控是造成民機(jī)災(zāi)難性航空事故的重要因素,飛行失控中飛機(jī)難以避免超出正常飛行包線范圍,進(jìn)入具有復(fù)雜非線性和非定常動態(tài)氣動特性的極限飛行狀態(tài)。本文開展典型民機(jī)布局飛機(jī)極限飛行狀態(tài)的動導(dǎo)數(shù)、大振幅試驗,對大迎角動態(tài)氣動力的參數(shù)影響規(guī)律以及非線性、非定常特性進(jìn)行分析和建模。結(jié)果表明,在飛機(jī)失速到過失速區(qū)域,飛行姿態(tài)快速變化過程中動態(tài)氣動力的非線性和非定常特征顯著;在動導(dǎo)數(shù)試驗和建模中,考慮運動角速率的影響,可以預(yù)示氣動力非線性的迎角范圍,并捕捉到關(guān)于飛機(jī)動穩(wěn)定性演化的關(guān)鍵特征;利用Goman-Khrabrov狀態(tài)空間模型結(jié)合大振幅試驗,可以確定模型中表征非定常特征的關(guān)鍵時間常數(shù),獲得特定極限飛行狀態(tài)運動中的非定常動態(tài)氣動力特性。研究方法和結(jié)果為開展民機(jī)極限飛行狀態(tài)的動態(tài)氣動力風(fēng)洞試驗設(shè)計與建模提供了一個可行途徑,能改進(jìn)飛機(jī)飛行失控預(yù)防、極限狀態(tài)改出、飛行模擬訓(xùn)練和飛行事故分析等。 

【文章來源】:航空學(xué)報. 2020,41(08)北大核心EICSCD

【文章頁數(shù)】:12 頁

【部分圖文】:

民機(jī)極限飛行狀態(tài)的動態(tài)氣動力試驗與建模


俯仰振蕩和滾轉(zhuǎn)振蕩試驗

導(dǎo)數(shù),阻尼,振幅,頻率


在常規(guī)飛行條件下,利用縮比模型開展動導(dǎo)數(shù)試驗時,主要考慮減縮頻率相似[23],以表征全尺寸飛機(jī)和模型之間關(guān)于剛體運動和繞流流體運動在時域上的同時性,形如:可見,常規(guī)試驗中定義的減縮頻率^ω這個相似參數(shù)不包含關(guān)于運動振幅的信息,而從圖3給出的俯仰振蕩試驗結(jié)果看,在α≤10°飛機(jī)翼面流動未分離或α≥35°飛機(jī)翼面分離流動充分發(fā)展(或可認(rèn)為流動已經(jīng)完全分離)條件下,俯仰阻尼導(dǎo)數(shù)隨減縮頻率或振幅均不敏感,因此可以認(rèn)為,在常規(guī)小迎角范圍內(nèi)或者在極限飛行狀態(tài)中迎角特別大時,采用小振幅振蕩獲取動導(dǎo)數(shù)試驗方法可以獲得比較準(zhǔn)確的動態(tài)氣動力特性。但是,對于極限飛行狀態(tài)中10°<α<35°范圍內(nèi)(該范圍通常為飛機(jī)失速到出現(xiàn)穩(wěn)態(tài)尾旋之前),俯仰阻尼導(dǎo)數(shù)不僅受減縮頻率影響,即使飛機(jī)的減縮頻率相同,運動的振幅也會對阻尼導(dǎo)數(shù)產(chǎn)生顯著影響?梢姡R(guī)飛行條件下僅考慮減縮頻率作為相似參數(shù)的試驗方法對于部分極限飛行狀態(tài)而言是難以捕捉其氣動特征的。

迎角,遲滯回線,力矩,氣動力


圖4中分別給出小迎角(α0=4°)、中大迎角(α0=16°)、大迎角(α0=40°)下,以振蕩頻率f=1Hz、振幅A=5°開展動導(dǎo)數(shù)試驗時,繪制的俯仰力矩系數(shù)Cm關(guān)于迎角的遲滯回線,圖中不同“截止頻率”指的是數(shù)據(jù)處理時的濾波截止頻率。例如,截止頻率為1 Hz(與強(qiáng)迫振蕩頻率相同,即通常說的保留1階量),即認(rèn)為繞流流場變化頻率與飛機(jī)剛體運動頻率一致,遲滯回線為標(biāo)準(zhǔn)橢圓。眾所周知,基于小擾動線性化假設(shè)的動導(dǎo)數(shù)就是由該1階量計算得到的。可以看出,在常規(guī)小迎角范圍或者在迎角特別大時,保留到高階量(如6階)與只留1階量相比遲滯回線是比較接近的,即表示此時用動導(dǎo)數(shù)就可以比較準(zhǔn)確地描述飛機(jī)的動態(tài)氣動力,俯仰力矩隨俯仰角速度是接近線性變化的;但是,如圖4(b)所示,在該中大迎角范圍時,氣動力存在明顯的高階量,因此,俯仰力矩隨俯仰角速度變化有明顯的非線性特征,此時,常規(guī)的線化導(dǎo)數(shù)不能精確反映動態(tài)氣動力特性。從對氣動力的頻譜分析也可以看出,對應(yīng)的數(shù)據(jù)含有1~6階量(7階以上基本沒有),一方面說明了該區(qū)域動態(tài)氣動力存在顯著非線性,另一方面該結(jié)果也表明對于氣動力遲滯回線的計算,保留到6階(當(dāng)強(qiáng)迫振蕩頻率為1Hz時,截止頻率為6Hz)是比較合理的。圖4 不同平均迎角下強(qiáng)迫振蕩時俯仰力矩隨迎角變化的遲滯回線

【參考文獻(xiàn)】:
期刊論文
[1]飛機(jī)大迎角非定常氣動力建模研究進(jìn)展[J]. 汪清,錢煒祺,丁娣.  航空學(xué)報. 2016(08)
[2]非定常氣動力的結(jié)構(gòu)自適應(yīng)神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)建模方法[J]. 龔正,沈宏良.  飛行力學(xué). 2007(04)
[3]民機(jī)空難相關(guān)非定常氣動力問題研究[J]. 伍開元.  流體力學(xué)實驗與測量. 2003(02)
[4]飛機(jī)大攻角非定常氣動力建模與辨識[J]. 汪清,蔡金獅.  航空學(xué)報. 1996(04)



本文編號:3268808

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