旋轉(zhuǎn)Rayleigh梁在軸向力下的參數(shù)穩(wěn)定性
發(fā)布時間:2021-02-16 07:45
研究了旋轉(zhuǎn)Rayleigh梁在周期脈動的軸向力作用下的參數(shù)振動特性。基于哈密頓原理建立了考慮周期時變軸向力的旋轉(zhuǎn)Rayleigh梁的動力學模型,進而采用Galerkin法得到了關于模態(tài)坐標的時域常微分方程。借助多尺度法,得到了參數(shù)振動存在的共振條件。分別討論了軸向力、模態(tài)階數(shù)和長細比對系統(tǒng)穩(wěn)定區(qū)的影響,得到了系統(tǒng)的臨界失穩(wěn)曲線。研究表明:細長旋轉(zhuǎn)梁的參數(shù)振動有超諧波共振和組合共振兩種共振形式;軸向力、長細比對系統(tǒng)的穩(wěn)定區(qū)的位置、大小均有影響,階數(shù)僅對穩(wěn)定區(qū)的位置有影響。
【文章來源】:應用力學學報. 2020,37(05)北大核心
【文章頁數(shù)】:8 頁
【部分圖文】:
不同軸向力Fig.2Systemstabilitydiagra(c)021
ramunderdifferentaxialforces(d)012力下的
2180應用力學學報第37卷圖3(c)021圖3(d)012圖3不同階數(shù)下的系統(tǒng)穩(wěn)定圖Fig.3Systemstabilitydiagramunderdifferentorders階數(shù)的增大,不穩(wěn)定區(qū)域向右移動,而不穩(wěn)定區(qū)的大小變化不明顯。給定0F4,當長細比(梁長度)變化時對應一階模態(tài)各共振情況下的穩(wěn)定圖,如圖4所示。對比各圖可得:長細比對系統(tǒng)的不穩(wěn)定區(qū)的位置和大小均有影響,隨著長細比的增大,超諧共振(022)與差型共振不穩(wěn)定區(qū)的位置向右移動;超諧共振01(2)與和型共振不穩(wěn)定位置向左邊移動;長細比對不穩(wěn)定區(qū)的大小影響不大。(a)012(b)022(c)021(d)012圖4不同長細比的系統(tǒng)穩(wěn)定圖Fig.4Systemstabilitymapwithdifferentslendernessratio4.2數(shù)值驗證利用數(shù)值分析法,對式(4)直接進行數(shù)值迭代仿真,由于解析解只有超諧共振和組合共振兩種共振形式,共四種情況,則只需驗證軸向力變化時的這四種情況即可。圖5給出了系統(tǒng)的超諧共振和組合共振的穩(wěn)定圖,其中Um(m=1,2)、Sn(n=1,2,3)分別代表不穩(wěn)定區(qū)和穩(wěn)定區(qū)。S1區(qū)域為負數(shù),無需驗證,則只需驗證U1、U2、S2、S3這4個區(qū)域。分別在這些區(qū)域選取幾個離散的點進行數(shù)值仿真,結果如圖6
【參考文獻】:
期刊論文
[1]大跨度鐵路連續(xù)梁-拱組合橋梁施工技術及質(zhì)量控制[J]. 李曉峰. 鐵道科學與工程學報. 2018(08)
[2]Rayleigh旋轉(zhuǎn)梁的動力學建模與動態(tài)穩(wěn)定性分析[J]. 張永旺,楊曉東,梁峰,張偉. 應用力學學報. 2018(02)
[3]帶軸向運動柔性梁附件航天器的剛-柔耦合動力學分析[J]. 程順,沈振興,崔濤,李慧劍. 振動與沖擊. 2018(02)
[4]內(nèi)河船舶船體梁極限彎曲能力統(tǒng)計特性[J]. 郭際. 船舶工程. 2017(S1)
[5]航空機翼翼梁的快速建模技術研究[J]. 劉明,郝博,李振國. 組合機床與自動化加工技術. 2016(08)
[6]軸向力作用下雙層梁的振動與穩(wěn)定性分析[J]. 毛崎波. 固體力學學報. 2015(S1)
[7]軸向力對非均質(zhì)變截面梁的振動影響分析[J]. 陳婷,王清波. 中國西部科技. 2015(08)
[8]船舶氣囊下水船體梁的結構計算方法[J]. 劉宏亮,夏利娟,余龍. 艦船科學技術. 2013(04)
[9]軸向力作用下非對稱支承Euler-Bernoulli梁在過屈曲前后的橫向自由振動[J]. 滕兆春,李世榮. 振動與沖擊. 2004(04)
本文編號:3036441
【文章來源】:應用力學學報. 2020,37(05)北大核心
【文章頁數(shù)】:8 頁
【部分圖文】:
不同軸向力Fig.2Systemstabilitydiagra(c)021
ramunderdifferentaxialforces(d)012力下的
2180應用力學學報第37卷圖3(c)021圖3(d)012圖3不同階數(shù)下的系統(tǒng)穩(wěn)定圖Fig.3Systemstabilitydiagramunderdifferentorders階數(shù)的增大,不穩(wěn)定區(qū)域向右移動,而不穩(wěn)定區(qū)的大小變化不明顯。給定0F4,當長細比(梁長度)變化時對應一階模態(tài)各共振情況下的穩(wěn)定圖,如圖4所示。對比各圖可得:長細比對系統(tǒng)的不穩(wěn)定區(qū)的位置和大小均有影響,隨著長細比的增大,超諧共振(022)與差型共振不穩(wěn)定區(qū)的位置向右移動;超諧共振01(2)與和型共振不穩(wěn)定位置向左邊移動;長細比對不穩(wěn)定區(qū)的大小影響不大。(a)012(b)022(c)021(d)012圖4不同長細比的系統(tǒng)穩(wěn)定圖Fig.4Systemstabilitymapwithdifferentslendernessratio4.2數(shù)值驗證利用數(shù)值分析法,對式(4)直接進行數(shù)值迭代仿真,由于解析解只有超諧共振和組合共振兩種共振形式,共四種情況,則只需驗證軸向力變化時的這四種情況即可。圖5給出了系統(tǒng)的超諧共振和組合共振的穩(wěn)定圖,其中Um(m=1,2)、Sn(n=1,2,3)分別代表不穩(wěn)定區(qū)和穩(wěn)定區(qū)。S1區(qū)域為負數(shù),無需驗證,則只需驗證U1、U2、S2、S3這4個區(qū)域。分別在這些區(qū)域選取幾個離散的點進行數(shù)值仿真,結果如圖6
【參考文獻】:
期刊論文
[1]大跨度鐵路連續(xù)梁-拱組合橋梁施工技術及質(zhì)量控制[J]. 李曉峰. 鐵道科學與工程學報. 2018(08)
[2]Rayleigh旋轉(zhuǎn)梁的動力學建模與動態(tài)穩(wěn)定性分析[J]. 張永旺,楊曉東,梁峰,張偉. 應用力學學報. 2018(02)
[3]帶軸向運動柔性梁附件航天器的剛-柔耦合動力學分析[J]. 程順,沈振興,崔濤,李慧劍. 振動與沖擊. 2018(02)
[4]內(nèi)河船舶船體梁極限彎曲能力統(tǒng)計特性[J]. 郭際. 船舶工程. 2017(S1)
[5]航空機翼翼梁的快速建模技術研究[J]. 劉明,郝博,李振國. 組合機床與自動化加工技術. 2016(08)
[6]軸向力作用下雙層梁的振動與穩(wěn)定性分析[J]. 毛崎波. 固體力學學報. 2015(S1)
[7]軸向力對非均質(zhì)變截面梁的振動影響分析[J]. 陳婷,王清波. 中國西部科技. 2015(08)
[8]船舶氣囊下水船體梁的結構計算方法[J]. 劉宏亮,夏利娟,余龍. 艦船科學技術. 2013(04)
[9]軸向力作用下非對稱支承Euler-Bernoulli梁在過屈曲前后的橫向自由振動[J]. 滕兆春,李世榮. 振動與沖擊. 2004(04)
本文編號:3036441
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