發(fā)布時(shí)間：2017-10-08 19:36

  本文關(guān)鍵詞：厚層軟弱頂板巷道災(zāi)變機(jī)理及控制技術(shù)研究

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【摘要】：我國煤層賦存條件復(fù)雜多樣,厚層軟弱頂板條件所占的比重較大,在山西、安徽、河南等主要礦區(qū)均有分布,煤層直接頂多為炭質(zhì)泥巖、砂質(zhì)泥巖、炭質(zhì)頁巖、粉砂巖等,巖石的抗壓強(qiáng)度在5~40MPa,不穩(wěn)定巖層的厚度在8m以上,有的甚至更大。每年厚層軟弱頂板巷道的開挖和維護(hù)工程量龐大,巷道服務(wù)期間頂?shù)装遄冃蝿×?兩幫嚴(yán)重收縮,由于巷道頂板的大變形常常出現(xiàn)錨固層承載性能衰減甚至失效而導(dǎo)致錨固層整體切落坍塌現(xiàn)象,如何消除冒頂、確保煤巷頂板安全是進(jìn)一步發(fā)展煤巷錨桿支護(hù)的關(guān)鍵,為此急需對厚層軟弱頂板巷道的災(zāi)變機(jī)理和控制技術(shù)開展系統(tǒng)的理論和實(shí)踐研究。本文以典型的厚層軟弱頂板煤巷為工程背景,圍繞厚層軟弱頂板巷道災(zāi)變機(jī)理與控制技術(shù)兩個(gè)關(guān)鍵問題,綜合運(yùn)用現(xiàn)場調(diào)研、室內(nèi)測試、數(shù)值模擬、理論分析與現(xiàn)場應(yīng)用等研究方法,分別對厚層軟弱頂板巷道的變形破壞特征及典型巷道的地質(zhì)力學(xué)特征、圍巖裂隙演化規(guī)律及其能量特征、巷道災(zāi)變機(jī)理、巷道穩(wěn)定性關(guān)鍵影響因素、圍巖控制技術(shù)、巷道安全評價(jià)系統(tǒng)等問題開展了系統(tǒng)研究,并在現(xiàn)場典型巷道進(jìn)行了工程實(shí)踐。綜合以上研究,本文取得的研究成果如下:(1)厚層軟弱頂板巷道變形破壞特征通過對黃巖匯煤礦15107軌道巷、蘆嶺煤礦2927運(yùn)輸巷等典型巷道的現(xiàn)場調(diào)研和礦壓監(jiān)測的綜合分析,歸納了厚層軟弱頂板巷道的變形破壞特征主要體現(xiàn)在:(1)巷道頂板穩(wěn)定性差,頂板下沉量一般在200mm以上,有的甚至達(dá)到1000mm以上,出現(xiàn)頂板整體下沉的現(xiàn)象。(2)錨桿與錨索隨頂板同步下沉或冒頂高度大于錨索長度都表明以錨索為主導(dǎo)的支護(hù)結(jié)構(gòu)在厚層軟弱頂板巷道中面臨挑戰(zhàn)。(3)巷道幫部松動(dòng)破壞范圍大,穩(wěn)定性差。幫部普遍出現(xiàn)網(wǎng)兜現(xiàn)象,甚至發(fā)生幫部垮冒和掏空等現(xiàn)象,導(dǎo)致幫錨桿錨固力迅速衰減。(4)巷道變形量相差懸殊,甚至同一巷道的不同區(qū)域變形量也相差較大,主要與頂板厚度、煤巖強(qiáng)度、巷道斷面、地應(yīng)力及支護(hù)強(qiáng)度等因素有關(guān)。(2)厚層軟弱頂板巷道裂隙演化及災(zāi)變機(jī)理(1)采用離散單元法程序UDEC5.0研究了頂板軟弱巖層厚度、頂板軟弱巖層強(qiáng)度、埋深、水平應(yīng)力及節(jié)理性質(zhì)對巷道圍巖裂隙演化的影響,研究發(fā)現(xiàn)隨著頂板軟弱巖層厚度的增加,巷道頂板裂隙擴(kuò)展的范圍不斷增大,當(dāng)頂板軟弱巖層厚度大于大于一定值后,其頂板裂隙擴(kuò)展范圍并不是無限增大的,裂隙發(fā)育高度與巷道斷面、巖性、應(yīng)力等因素有關(guān)。當(dāng)軟弱巖層厚度增大到7m、9m和12m時(shí),頂板裂隙發(fā)育高度均在5m左右,變化不明顯。頂板巖層強(qiáng)度越低,裂隙發(fā)育密度越大,但裂隙發(fā)育高度變化較小,頂板裂隙發(fā)育狀況對頂板巖層強(qiáng)度并不敏感,主要依賴于裂隙自身的力學(xué)參數(shù)。(2)圍巖裂隙的起裂、擴(kuò)展和貫通引起圍巖損傷加劇,為了表征巖石的損傷特性,將巷道頂板煤巖體看作是損傷體da和粘缸ηb的并連體,錨桿看作是有硬化作用的彈塑性模型,錨索看作彈性介質(zhì)模型,構(gòu)建了頂板支護(hù)模型,得到了錨桿索支護(hù)條件下巷道頂板變形量公式:當(dāng)頂板圍巖的總變形量超過錨索預(yù)緊后的最大變形量時(shí),錨索出現(xiàn)破斷,錨索破斷后巷道頂板變形量計(jì)算公式:(3)厚層軟弱頂板巷道的災(zāi)變過程可歸納為:頂板巖層裂隙發(fā)育、強(qiáng)度低,錨桿錨固體整體承載能力較弱→錨固區(qū)內(nèi)離層,離層漸進(jìn)擴(kuò)展→錨固區(qū)外離層,錨索受力增大→在采動(dòng)應(yīng)力或頂板水等因素的作用下,塑性區(qū)加速擴(kuò)展,頂板下沉量快速增大,錨索延伸量不足,在支護(hù)不合理時(shí)容易出現(xiàn)大范圍冒頂事故。(3)厚層軟弱頂板巷道穩(wěn)定性關(guān)鍵影響因素(1)借助正交試驗(yàn)方法和flac5.0數(shù)值軟件對直接頂厚度、直接頂強(qiáng)度、頂板支護(hù)強(qiáng)度、幫部支護(hù)強(qiáng)度、巷道寬度及煤層強(qiáng)度等六大因素的敏感性進(jìn)行分析,研究發(fā)現(xiàn):對于頂板變形而言,直接頂強(qiáng)度、頂板支護(hù)強(qiáng)度及巷道寬度屬于Ⅰ類因素,對巷道頂板變形影響高度顯著;直接頂厚度屬于Ⅱ類因素,對頂板變形的影響比較顯著,而幫部支護(hù)強(qiáng)度和煤層強(qiáng)度屬于Ⅳ類因素,對頂板變形影響不明顯。各因素的敏感性排序?yàn)?直接頂強(qiáng)度→巷道寬度→頂板支護(hù)強(qiáng)度→直接頂厚度→幫部支護(hù)強(qiáng)度→煤層強(qiáng)度。對巷道幫部變形而言,幫部支護(hù)強(qiáng)度和煤層強(qiáng)度屬于Ⅰ類因素,對幫部變形的影響高度顯著,其他因素都屬于Ⅳ因素。各因素的敏感性排序?yàn)?煤層強(qiáng)度→幫部支護(hù)強(qiáng)度→直接頂厚度→直接頂強(qiáng)度→頂板支護(hù)強(qiáng)度→巷道寬度。(2)在影響頂板變形的Ⅰ類因素中,頂板支護(hù)強(qiáng)度是一個(gè)可控性強(qiáng)的因素,將影響頂板支護(hù)強(qiáng)度的因素歸納為六大類,即:錨桿長度、錨桿間距、錨桿預(yù)緊力、錨索長度、錨索間距和錨索預(yù)緊力。利用flac5.0軟件對6因素5水平共25個(gè)試驗(yàn)方案進(jìn)行模擬計(jì)算分析,綜合得出各因素的排序?yàn)?錨索間距錨桿預(yù)緊力錨索預(yù)緊力錨桿長度=錨桿間距錨索長度,并且錨索間距的極差遠(yuǎn)大于其他因素,錨索間距是影響其頂板穩(wěn)定性的最重要的因素,而錨索長度則是影響最不顯著的因素。對于厚層軟弱頂板巷道而言,首先應(yīng)根據(jù)地質(zhì)條件確定合理的錨索間距和錨桿索預(yù)緊力,然后再確定錨桿長度、錨桿間距及錨索長度等其他參數(shù)。(4)厚層軟弱頂板巷道控制技術(shù)(1)基于能量平衡原理,提出實(shí)現(xiàn)厚層軟弱頂板巷道安全控制的三大技術(shù)途徑:一是優(yōu)化巷道布置,避免布置在應(yīng)力集中區(qū),從源頭上減小圍巖積聚的應(yīng)變能。二是提高支護(hù)結(jié)構(gòu)適應(yīng)圍巖變形的能力,避免支護(hù)受力過大而失效。三是在巷道圍巖中設(shè)置弱結(jié)構(gòu),耗散一部分能量,從而減小作用在支護(hù)上的載荷。(2)提出實(shí)現(xiàn)厚層軟弱頂板巷道的安全控制的出路仍然是發(fā)展和創(chuàng)新錨桿支護(hù)技術(shù),基本思路是控制頂板的漸進(jìn)破壞,其主要的技術(shù)原則首先是強(qiáng)化頂板承載結(jié)構(gòu),保證頂板安全,頂板錨桿可以將相互獨(dú)立的層狀頂板錨固成一個(gè)厚度較大的組合梁結(jié)構(gòu),有效限制錨固區(qū)內(nèi)煤巖體變形。同時(shí),密集的錨索可以在深部圍巖中形成具有一定承載能力的加固拱,加固拱以內(nèi)的煤巖體具有較高的承載能力,對加固拱以外的巖體能夠起到有效的支撐作用。其次,在強(qiáng)化頂板承載結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上,要進(jìn)一步強(qiáng)化幫部承載結(jié)構(gòu),實(shí)現(xiàn)幫、頂協(xié)同控制。(3)針對厚層軟弱頂板巷道中u型鋼支架支護(hù)中存在的問題,提出了鉆孔卸壓與鎖腿錨桿相結(jié)合的u型鋼支架協(xié)同控制技術(shù),并分析了鎖腿錨桿長度、鎖腿錨桿預(yù)緊力、卸壓鉆孔直徑、卸壓鉆孔長度等因素對協(xié)同控制的影響,認(rèn)為卸壓鉆孔參數(shù)對巷道變形的影響更為顯著,影響最不顯著的是鎖腿錨桿長度。(5)厚層軟弱頂板巷道安全評價(jià)系統(tǒng)(1)針對巷道變形破壞特征及支護(hù)狀態(tài)的多樣性與復(fù)雜性,采用頂板條件、構(gòu)造條件、煤巖賦存條件、開采擾動(dòng)、支護(hù)強(qiáng)度和巷道布置6個(gè)綜合指標(biāo),引入突變級(jí)數(shù)法對厚層軟弱頂板巷道支護(hù)難度進(jìn)行科學(xué)合理的分級(jí)歸類,將巷道的支護(hù)難度分為Ⅰ容易支護(hù)型、Ⅱ中等難度型、Ⅲ較難支護(hù)型和Ⅳ極難支護(hù)型四個(gè)級(jí)別,并且給出了相應(yīng)的控制對策。(2)為了全面準(zhǔn)確地評價(jià)巷道的安全狀況,提出了離層類指標(biāo)、變形類指標(biāo)、支護(hù)結(jié)構(gòu)受力指標(biāo)和松動(dòng)圈范圍指標(biāo)4大類10項(xiàng)指標(biāo),引入層次分析法對巷道安全性進(jìn)行評判�；诙鄥⒘勘O(jiān)測指標(biāo)將巷道穩(wěn)定性分為穩(wěn)定、較穩(wěn)定、不穩(wěn)定和極不穩(wěn)定4個(gè)級(jí)別,并根據(jù)巷道的安全等級(jí)給出針對性的加強(qiáng)支護(hù)措施,確保巷道的安全穩(wěn)定。(6)典型厚層軟弱頂板巷道工程實(shí)踐分別選取黃巖匯煤礦15111軌道巷和蘆嶺煤礦2927運(yùn)輸巷為試驗(yàn)巷道,開展厚層軟弱頂板巷道錨桿支護(hù)和U型鋼支護(hù)的現(xiàn)場實(shí)踐。(1)將15111軌道巷劃分為頂板完整區(qū)和構(gòu)造破碎區(qū)進(jìn)行分區(qū)治理,頂板完整區(qū)巷道突變級(jí)數(shù)為0.843,屬于Ⅲ級(jí)較難支護(hù)型,構(gòu)造破碎區(qū)巷道突變級(jí)數(shù)達(dá)到0.918,屬于Ⅳ級(jí)極難支護(hù)型,分別采取了相應(yīng)的控制對策。礦壓監(jiān)測表明,頂板完整區(qū)巷道在掘進(jìn)2~3個(gè)月后趨于穩(wěn)定,頂板下沉量50~120mm,兩幫變形量在350~370mm。構(gòu)造破碎區(qū)巷道采取了大直徑短錨索替代幫部錨桿以及幫角加強(qiáng)錨桿等強(qiáng)化控制措施,監(jiān)測發(fā)現(xiàn)巷道掘進(jìn)影響期為60~80天,頂板下沉量為70~150mm,煤柱幫變形量為260~480mm,實(shí)體煤幫變?yōu)?40~405mm,巷道兩幫變形量在600~800mm,底鼓量在500mm左右。巷道頂板控制效果較好,但兩幫變形較大,特別是煤柱幫裂隙發(fā)育,基本呈碎裂狀,監(jiān)測發(fā)現(xiàn)掘進(jìn)期間構(gòu)造破碎區(qū)煤柱向采空區(qū)方向的漏風(fēng)量在200m3以上,應(yīng)加強(qiáng)巷道內(nèi)風(fēng)量的監(jiān)測,必要時(shí)采取減小漏風(fēng)的措施,可從風(fēng)壓調(diào)節(jié)和煤柱堵漏兩方面著手。(2)蘆嶺煤礦2927運(yùn)輸巷突變級(jí)數(shù)達(dá)到0.969,屬于Ⅳ級(jí)極難支護(hù)型巷道。采用卸壓鉆孔、鎖腿錨桿與U型鋼支架協(xié)同控制方案,礦壓監(jiān)測表明實(shí)施鉆孔卸壓與鎖腿錨桿后巷道平均底鼓速度由2.0mm/d降低至0.98mm/d。兩幫平均變形速度由2.64mm/d減小到1.86mm/d,而頂板平均下沉速度為0.36mm/d,基本沒有變化,巷道斷面基本能滿足工作面回采要求。
【關(guān)鍵詞】：厚層軟弱頂板 巷道 裂隙 能量 錨桿
【學(xué)位授予單位】：中國礦業(yè)大學(xué)(北京)
【學(xué)位級(jí)別】：博士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類號(hào)】：TD353
【目錄】：

• 摘要4-8
• Abstract8-18
• 1 緒論18-28
• 1.1 選題背景及研究意義18-20
• 1.2 國內(nèi)外研究現(xiàn)狀20-25
• 1.2.1 厚層軟弱頂板巷道災(zāi)變機(jī)理研究現(xiàn)狀20-21
• 1.2.2 厚層軟弱頂板巷道錨桿支護(hù)機(jī)理研究現(xiàn)狀21-24
• 1.2.3 厚層軟弱頂板巷道控制技術(shù)現(xiàn)狀24-25
• 1.3 研究內(nèi)容及技術(shù)路線25-28
• 1.3.1 主要研究內(nèi)容25-26
• 1.3.2 研究思路及技術(shù)路線26-28
• 2 厚層軟弱頂板巷道圍巖地質(zhì)力學(xué)特性28-60
• 2.1 厚層軟弱頂板巷道變形破壞特征28-40
• 2.1.1 黃巖匯煤礦15107軌道巷28-32
• 2.1.2 正利煤業(yè) 14~(-1)103軌道巷32-34
• 2.1.3 蘆嶺煤礦2927運(yùn)輸巷34-36
• 2.1.4 神州煤業(yè) 4#煤層回采巷道36-38
• 2.1.5 曲江煤礦212回風(fēng)巷38-40
• 2.2 地應(yīng)力場分布特征40-45
• 2.2.1 地應(yīng)力測量方法40-43
• 2.2.2 黃巖匯煤礦地應(yīng)力測量43-44
• 2.2.3 黃巖匯煤礦地應(yīng)力場分布規(guī)律44-45
• 2.3 煤巖物理力學(xué)性能測試45-57
• 2.3.1 試樣加工及試驗(yàn)設(shè)備45-46
• 2.3.2 試驗(yàn)結(jié)果分析46-49
• 2.3.3 強(qiáng)度特性分析49-50
• 2.3.4 變形特性分析50-51
• 2.3.5 能量特性分析51-57
• 2.4 圍巖結(jié)構(gòu)探測57-58
• 2.5 本章小結(jié)58-60
• 3 厚層軟弱頂板巷道裂隙演化及災(zāi)變機(jī)理60-104
• 3.1 裂隙演化的力學(xué)機(jī)理60-62
• 3.2 裂隙演化的數(shù)值模擬62-82
• 3.2.1 UDEC數(shù)值計(jì)算模型63-64
• 3.2.2 頂板軟弱巖層厚度對巷道穩(wěn)定性影響64-71
• 3.2.3 埋深對巷道穩(wěn)定性的影響71-73
• 3.2.4 水平應(yīng)力對巷道穩(wěn)定性的影響73-75
• 3.2.5 頂板巖層強(qiáng)度對巷道穩(wěn)定性的影響75-79
• 3.2.6 頂板節(jié)理性質(zhì)對巷道穩(wěn)定性的影響79-82
• 3.3 裂隙演化的能量特征82-93
• 3.3.1 UDEC模型中的能量平衡82-84
• 3.3.2 頂板巖層強(qiáng)度對能量特征的影響84-85
• 3.3.3 節(jié)理性質(zhì)對能量特征的影響85-87
• 3.3.4 水平應(yīng)力對能量特征的影響87-89
• 3.3.5 埋深對能量特征的影響89-91
• 3.3.6 頂板軟弱巖層厚度對能量特征的影響91-93
• 3.4 采動(dòng)裂隙演化現(xiàn)場實(shí)測研究93-98
• 3.4.1 鉆孔窺視93-95
• 3.4.2 便攜式地質(zhì)雷達(dá)95-97
• 3.4.3 頂板離層97-98
• 3.5 考慮損傷的巷道-支護(hù)體本構(gòu)模型98-100
• 3.6 厚層軟弱頂板巷道災(zāi)變機(jī)理100-101
• 3.7 本章小結(jié)101-104
• 4 厚層軟弱頂板巷道穩(wěn)定性關(guān)鍵影響因素分析104-114
• 4.1 厚層軟弱頂板巷道穩(wěn)定性影響因素敏感性分析104-110
• 4.1.1 正交試驗(yàn)方案104-106
• 4.1.2 正交試驗(yàn)?zāi)M結(jié)果分析106-110
• 4.2 厚層軟弱頂板巷道頂板穩(wěn)定性分析110-113
• 4.2.1 數(shù)值模型111-113
• 4.2.2 計(jì)算結(jié)果分析113
• 4.3 本章小結(jié)113-114
• 5 厚層軟弱頂板巷道安全控制技術(shù)體系114-148
• 5.1 基于能量平衡的巷道支護(hù)技術(shù)原理114-121
• 5.1.1 優(yōu)化巷道布置115-118
• 5.1.2 提高支護(hù)延伸量118-121
• 5.1.3 設(shè)置弱結(jié)構(gòu)121
• 5.2 厚層軟弱頂板巷道控制技術(shù)121-132
• 5.2.1 錨桿支護(hù)技術(shù)121-127
• 5.2.2 金屬支架支護(hù)127-132
• 5.3 厚層軟弱頂板巷道支護(hù)難度分級(jí)132-138
• 5.3.1 厚層軟弱頂板巷道評價(jià)指標(biāo)體系的構(gòu)建132-135
• 5.3.2 基于突變級(jí)數(shù)法的厚層軟弱頂板巷道支護(hù)難度分級(jí)135-138
• 5.4 厚層軟弱頂板巷道穩(wěn)定性多參量監(jiān)測預(yù)警138-145
• 5.4.1 多參量指標(biāo)體系的構(gòu)建138-141
• 5.4.2 層次分析法的引入141-145
• 5.5 本章小結(jié)145-148
• 6 工程實(shí)踐148-166
• 6.1 錨桿支護(hù)工程案例148-159
• 6.2.1 工程地質(zhì)概況148-149
• 6.2.2 優(yōu)化巷道布置149-152
• 6.2.3 強(qiáng)化控制技術(shù)152-153
• 6.2.4 支護(hù)參數(shù)及效果153-159
• 6.2 U型鋼支護(hù)工程案例159-165
• 6.2.1 工程地質(zhì)概況159-160
• 6.2.2 支護(hù)方案的數(shù)值模擬160-163
• 6.2.3 支護(hù)參數(shù)及效果163-165
• 6.3 本章小結(jié)165-166
• 7 結(jié)論與展望166-170
• 7.1 主要研究結(jié)論166-168
• 7.2 創(chuàng)新點(diǎn)168-169
• 7.3 不足及展望169-170
• 參考文獻(xiàn)170-182
• 致謝182-184
• 作者簡介184-185

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4 田花永;;基于數(shù)值模擬技術(shù)的巷道毛硐尺寸設(shè)計(jì)[A];礦山地質(zhì)災(zāi)害成災(zāi)機(jī)理與防治技術(shù)研究與應(yīng)用[C];2009年

5 付躍升;楊萬斌;;多次破壞后巷道修復(fù)原理與方法[A];礦井建設(shè)與巖土工程技術(shù)新發(fā)展[C];1997年

6 張農(nóng);;巷道圍巖強(qiáng)化支護(hù)技術(shù)體系及實(shí)踐[A];煤炭開采新理論與新技術(shù)——中國煤炭學(xué)會(huì)開采專業(yè)委員會(huì)2007年學(xué)術(shù)年會(huì)論文集[C];2007年

7 高靈志;;掘進(jìn)巷道超前預(yù)審查是實(shí)現(xiàn)煤礦生產(chǎn)安全高效、科學(xué)經(jīng)濟(jì)的有效手段[A];全國煤礦千米深井開采技術(shù)[C];2013年

8 毛興武;;朱家灣礦井開拓準(zhǔn)備巷道變形的原因分析及對策[A];中國煤炭學(xué)會(huì)煤礦安全專業(yè)委員會(huì)2009年學(xué)術(shù)研討會(huì)論文集[C];2009年

9 張琨;任建喜;;煤礦高應(yīng)力巷道破壞機(jī)制及其返修技術(shù)研究[A];巖石力學(xué)與工程的創(chuàng)新和實(shí)踐：第十一次全國巖石力學(xué)與工程學(xué)術(shù)大會(huì)論文集[C];2010年

10 李向征;倪新華;姚宏章;;差值法速算拱形巷道面積的研究與應(yīng)用[A];創(chuàng)新推動(dòng)新型煤炭工業(yè)體系建設(shè)和安全健康發(fā)展——2010年湘贛皖閩蘇等多�。ㄊ校┟禾繉W(xué)會(huì)學(xué)術(shù)交流暨湖南省煤炭科技論壇論文集[C];2010年

中國重要報(bào)紙全文數(shù)據(jù)庫 前10條

1 楊沛潔;平煤四礦給修復(fù)巷道“貼標(biāo)簽”[N];平頂山日報(bào);2007年

2 潞安礦業(yè)（集團(tuán)）公司審計(jì)處 王哲;巷道破壞分析和巷道維護(hù)技術(shù)[N];山西科技報(bào);2005年

3 程占國;云駕嶺礦工藝創(chuàng)新打造平安巷道[N];河北經(jīng)濟(jì)日報(bào);2010年

4 徐寧 梁祚山 楊殿棟;千米深處完美對接[N];中國能源報(bào);2013年

5 張洪武 記者 王大偉;東海礦唱響質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)化“四重奏”[N];雞西日報(bào);2008年

6 李偉;科技興煤讓企業(yè)嘗到甜頭[N];哈密報(bào)(漢);2007年

7 陳賢云;小修補(bǔ)改變大環(huán)境[N];中國礦業(yè)報(bào);2013年

8 通訊員 孫傳報(bào)　王印河 本報(bào)記者 范寧;“兩化”生產(chǎn)區(qū)保障40年旺盛采掘[N];河北經(jīng)濟(jì)日報(bào);2010年

9 陳景春;草原明珠放異彩 干群攜手鑄輝煌[N];遼源日報(bào);2006年

10 記者 楊沛潔邋實(shí)習(xí)生 趙峰濤;科技“妙手”讓四礦煥發(fā)青春[N];平頂山日報(bào);2008年

中國博士學(xué)位論文全文數(shù)據(jù)庫 前10條

1 張斗群;黃巖匯煤礦礦壓顯現(xiàn)多參量監(jiān)測及巷道支護(hù)研究[D];中國礦業(yè)大學(xué)(北京);2016年

2 黃博;采空區(qū)下近距離動(dòng)壓巷道礦壓特征及支護(hù)模擬研究[D];中國礦業(yè)大學(xué)(北京);2016年

3 馬振乾;厚層軟弱頂板巷道災(zāi)變機(jī)理及控制技術(shù)研究[D];中國礦業(yè)大學(xué)(北京);2016年

4 李季;深部窄煤柱巷道非均勻變形破壞機(jī)理及冒頂控制[D];中國礦業(yè)大學(xué)(北京);2016年

5 薛華俊;大斷面軟弱煤幫巷道注漿體力學(xué)特性與控制技術(shù)研究[D];中國礦業(yè)大學(xué)(北京);2016年

6 李國富;高溫巖層巷道主動(dòng)降溫支護(hù)結(jié)構(gòu)技術(shù)研究[D];太原理工大學(xué);2010年

7 萬世文;深部大跨度巷道失穩(wěn)機(jī)理與圍巖控制技術(shù)研究[D];中國礦業(yè)大學(xué);2011年

8 樊克恭;巷道圍巖弱結(jié)構(gòu)損傷破壞效應(yīng)與非均稱控制機(jī)理研究[D];山東科技大學(xué);2003年

9 吳海;深部傾斜巖層巷道非均稱變形演化規(guī)律及穩(wěn)定控制[D];中國礦業(yè)大學(xué);2014年

10 徐劍坤;基于機(jī)器視覺的巷道變形實(shí)時(shí)監(jiān)測預(yù)警技術(shù)研究[D];中國礦業(yè)大學(xué);2012年

中國碩士學(xué)位論文全文數(shù)據(jù)庫 前10條

1 李玉萍;基于GIS井下避險(xiǎn)系統(tǒng)的研究與應(yīng)用[D];河北聯(lián)合大學(xué);2014年

2 曲懋軒;傾斜薄層狀圍巖巷道失穩(wěn)機(jī)理及支護(hù)技術(shù)研究[D];昆明理工大學(xué);2015年

3 石高鵬;深埋煤巷圍巖流變參數(shù)反分析及支護(hù)優(yōu)化研究[D];中國礦業(yè)大學(xué);2015年

4 蔣作函;滲水泥化巷道失穩(wěn)機(jī)理與安全控制對策[D];中國礦業(yè)大學(xué);2015年

5 王俊峰;金川三礦采場分段巷道支護(hù)方式改進(jìn)研究[D];西南科技大學(xué);2015年

6 鄧曉謙;基于相似模擬實(shí)驗(yàn)的巷道變形特征及失穩(wěn)危險(xiǎn)判別研究[D];中國礦業(yè)大學(xué);2015年

7 陳紅;多次采動(dòng)漸進(jìn)誘發(fā)軟巖巷道非均稱變形及封閉承載結(jié)構(gòu)再造[D];中國礦業(yè)大學(xué);2015年

8 祝金龍;動(dòng)壓條件下深部礦井孤島體的支護(hù)穩(wěn)定性分析[D];合肥工業(yè)大學(xué);2015年

9 何利輝;軟弱煤巖互層頂板巷道穩(wěn)定機(jī)理及控制[D];中國礦業(yè)大學(xué);2013年

10 張志明;復(fù)用巷道錨注支護(hù)技術(shù)研究[D];河北工程大學(xué);2015年

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本文編號(hào)：995915