本文關(guān)鍵詞：工作面前方煤體變形破壞和滲透率演化及其應(yīng)用研究

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【摘要】：目前,厚煤層開(kāi)采的主要方法為綜放采煤法,高瓦斯礦井綜放工作面普遍存在瓦斯涌出量偏大的現(xiàn)象,不僅制約著工作面的高效生產(chǎn),還給采煤工作面帶來(lái)危險(xiǎn)。一方面是因?yàn)槊簩榆浢狠^發(fā)育,煤體滲透率較低,瓦斯抽采效率較低;另一方面因?yàn)楣ぷ髅娴拈_(kāi)采強(qiáng)度大,工作面抽采工作不到位,比如煤層瓦斯預(yù)抽時(shí)間較短,邊采邊抽瓦斯抽采設(shè)計(jì)沒(méi)有充分考慮卸壓區(qū)煤體的瓦斯抽采。工作面前方卸壓瓦斯抽采可以有效增加煤層開(kāi)采過(guò)程中邊采邊抽的瓦斯抽采效果,所以加強(qiáng)工作面前方煤體的破壞變形和滲透率演化研究,對(duì)于工作面煤體瓦斯的卸壓高效抽采設(shè)計(jì)和解決工作面瓦斯涌出異常有著重要的理論指導(dǎo)意義。本文以余吾煤業(yè)回采工作面為研究對(duì)象,選取不同破壞類(lèi)型的煤樣(原煤和型煤),基于巖石力學(xué)、彈塑性力學(xué)和滲流力學(xué)等理論,采用現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)力測(cè)試、工作面前方煤體變形三軸模擬試驗(yàn)、滲透率演化模型的建立和COMSOL數(shù)值模擬以及現(xiàn)場(chǎng)抽采工程應(yīng)用的綜合方法,分析了不同煤體結(jié)構(gòu)特征和瓦斯吸附-解吸特征對(duì)煤體變形的影響,研究了工作面前方煤體的應(yīng)力-應(yīng)變-滲透率變化特征,得出工作面變形破壞機(jī)理和滲透率演化規(guī)律,本文主要研究如下:(1)煤體孔隙結(jié)構(gòu)及瓦斯吸附解吸特征研究通過(guò)對(duì)比分析軟煤和硬煤的揮發(fā)分、瓦斯含量、吸附常數(shù)(a、b值),可知軟煤相對(duì)于硬煤具有孔隙較發(fā)育、變質(zhì)程度稍高以及吸附性較強(qiáng)的特點(diǎn),這是軟煤的瓦斯含量高于硬煤的根本原因。采用壓汞法分析了實(shí)驗(yàn)地點(diǎn)型煤和原煤的孔隙結(jié)構(gòu)特征,型煤中中孔占比85.87%,而微孔和過(guò)渡孔所占14.13%,相應(yīng)的原煤數(shù)據(jù)為8.29%和91.71%。原煤和型煤分形維數(shù)D原=2.69,D型=2.92,說(shuō)明型煤的孔隙結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度大于原煤的;型煤的孔隙體積、孔隙度分別為原煤的6.24、6.89倍,型煤的滲透率為原煤的41倍,充分說(shuō)明了型煤的孔隙較發(fā)育,有效滲流通道大于原煤,其滲透性遠(yuǎn)遠(yuǎn)強(qiáng)于原煤的。硬煤相比軟煤較快達(dá)到解吸過(guò)程的穩(wěn)定階段(解吸量達(dá)到最終解吸量的80~90%),但是硬煤的穩(wěn)定階段持續(xù)時(shí)間很長(zhǎng),這是因?yàn)樵褐械奈⒖捉o瓦斯解吸和擴(kuò)散造成障礙,延遲了瓦斯完全解吸所需時(shí)間。軟煤吸附性較強(qiáng),相對(duì)于硬煤具有較多的解吸量和較快的解吸速度,主要因?yàn)樵嚎紫督Y(jié)構(gòu)以微孔和過(guò)渡孔為主,型煤孔隙結(jié)構(gòu)以中孔為主,比表面積較大,此外,軟煤在形成過(guò)程中經(jīng)歷了構(gòu)造動(dòng)力變質(zhì)作用,致使其變質(zhì)程度稍高于硬煤。通過(guò)試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)原煤吸附-解吸變形過(guò)程依次為抽真空收縮階段、充氣壓縮階段、吸附膨脹階段、卸壓膨脹階段、彈性恢復(fù)階段和解吸收縮階段;型煤只有抽真空收縮階段、吸附膨脹階段、解吸收縮階段。這是因?yàn)樾兔汉驮旱目紫?裂隙結(jié)構(gòu)的不同,型煤煤體不存在煤體骨架應(yīng)力,即不存在充氣壓縮變形和卸壓彈性變形階段。(2)原煤和型煤的常規(guī)三軸滲流實(shí)驗(yàn)研究原煤常規(guī)三軸滲流實(shí)驗(yàn)過(guò)程包括壓密階段,線(xiàn)彈性變形階段,塑性屈服階段,應(yīng)力跌落階段,殘余破壞階段,型煤的試驗(yàn)過(guò)程包括壓密階段,線(xiàn)彈性變形階段,塑性屈服階段,塑性軟化階段。在相同軸壓和圍壓條件下,2種煤樣滲透率都隨著孔隙壓力的變化呈現(xiàn)‖V‖字形變化,二者間呈現(xiàn)二次多項(xiàng)式的函數(shù)關(guān)系,這是由于煤體發(fā)生的吸附膨脹效應(yīng)、克林伯格效應(yīng)和基質(zhì)收縮效應(yīng)共同作用的結(jié)果。在固定軸壓和孔隙壓力條件下,煤樣滲透率隨與圍壓之間呈現(xiàn)指數(shù)函數(shù)關(guān)系。對(duì)比分析了型煤和原煤模擬試驗(yàn)的全應(yīng)力應(yīng)變曲線(xiàn),原煤發(fā)生明顯的宏觀(guān)破壞,并且在破壞點(diǎn)處滲透率出現(xiàn)了激增,型煤沿軸向和徑向應(yīng)變明顯大于原煤,但不存在明顯的宏觀(guān)破壞。通過(guò)對(duì)比分析孔隙壓力對(duì)原煤和型煤的影響可知,原煤的發(fā)生克林伯格效應(yīng)的臨界壓力為1.1MPa,型煤則為1.4MPa,說(shuō)明除了加載應(yīng)力和孔隙壓力,煤樣自身的孔隙裂隙結(jié)構(gòu)在煤體滲流特性中也起著重要作用。(3)工作面前方煤體變形破壞模擬實(shí)驗(yàn)研究通過(guò)在N1102工作面展開(kāi)鉆孔應(yīng)力測(cè)試和數(shù)值模擬而得出工作面原巖應(yīng)力區(qū)的垂向應(yīng)力為10.23MPa,應(yīng)力集中系數(shù)為2.23,根據(jù)不同區(qū)域應(yīng)力變化情況劃分出緩慢增壓區(qū)、應(yīng)力集中區(qū)和常壓區(qū),并且給出了不同區(qū)域內(nèi)的垂向應(yīng)力和水平應(yīng)力的理論公式,從而制定出精確的軸、圍壓加卸載方案,保證實(shí)驗(yàn)結(jié)果與現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)力的一致性。本文通過(guò)對(duì)原煤和型煤展開(kāi)模擬試驗(yàn),得出在原巖應(yīng)力區(qū)原煤的非線(xiàn)性壓密階段和線(xiàn)彈性變形階段區(qū)分很明顯,而型煤在該區(qū)整體上呈現(xiàn)為非線(xiàn)性變形,這主要跟原煤和型煤的孔隙結(jié)構(gòu)有關(guān);在應(yīng)力集中區(qū)型煤和原煤整體上都是逐漸由壓縮變形轉(zhuǎn)向膨脹變形,但原煤變形小于型煤變形;在卸壓區(qū),原煤和型煤具有本質(zhì)區(qū)別,原煤發(fā)生了明顯的宏觀(guān)破壞,具有清晰的剪切裂紋,而型煤逐步進(jìn)入蠕變階段,慢慢呈現(xiàn)出剪脹性破壞,整體破壞并不明顯。然后對(duì)比常規(guī)三軸滲流實(shí)驗(yàn)結(jié)果,發(fā)現(xiàn)了模擬試驗(yàn)中的煤體破壞比常規(guī)三軸更劇烈,能量更大,并且原煤的卸圍壓效應(yīng)系數(shù)大于型煤的,型煤破壞能量小于原煤的,說(shuō)明了軟煤的始突能量值較低,故容易發(fā)生煤與瓦斯突出。基于煤體孔隙-裂隙等效力學(xué)模型,筆者提出了原煤煤體變形可分為基質(zhì)變形、孔隙變形和表面裂隙變形,并考慮了瓦斯吸附解吸效應(yīng),推導(dǎo)出含瓦斯原煤煤體在彈性和塑性變形階段的各向變形的本構(gòu)方程;型煤煤體變形主要有基質(zhì)變形和孔隙變形,考慮瓦斯吸附解吸效應(yīng),推導(dǎo)出含瓦斯型煤煤體在彈性和塑性變形階段的各向變形的本構(gòu)方程。(4)工作面前方煤體滲透率演化模型及數(shù)值模擬在工作面前方煤體變形模擬試驗(yàn)中,煤樣變形是受本體有效應(yīng)力、結(jié)構(gòu)有效應(yīng)力和損傷有效應(yīng)力的綜合作用的結(jié)果,但在模擬實(shí)驗(yàn)的不同階段中占主導(dǎo)作用的有效應(yīng)力有所不同,通過(guò)分析發(fā)現(xiàn)煤體滲透率與煤體所受等效有效應(yīng)力存在一定的對(duì)應(yīng)關(guān)系,即非線(xiàn)性壓密和線(xiàn)彈性階段有效應(yīng)力系數(shù)趨于原始孔隙率ф,屈服和塑性軟化階段有效應(yīng)力系數(shù)范圍為(ф,фd),殘余破壞階段有效應(yīng)力系數(shù)范圍為(фd,фc)�？紤]了煤體應(yīng)力應(yīng)變變形、孔隙壓力壓縮變形和瓦斯解吸收縮變形,分別推導(dǎo)出了工作面前方煤體孔隙率和滲透率的數(shù)學(xué)方程:應(yīng)用Comsol軟件對(duì)工作面前方煤體的應(yīng)力分布、瓦斯壓力分布和滲透率分布進(jìn)行了分析,數(shù)值模擬的應(yīng)力分布規(guī)律與現(xiàn)場(chǎng)鉆孔應(yīng)力測(cè)試結(jié)果基本一致,應(yīng)力集中峰值基本在6.7m附近;瓦斯壓力隨著工作面距離增加而逐漸趨于原始瓦斯壓力,并在應(yīng)力集中區(qū)和卸壓區(qū)的過(guò)渡區(qū)域發(fā)生驟降,產(chǎn)生較大的瓦斯壓力梯度;滲透率在應(yīng)力峰值處達(dá)到最低,卸壓區(qū)最大滲透率約為原巖應(yīng)力區(qū)滲透率的2.5倍。(5)現(xiàn)場(chǎng)抽采工程驗(yàn)證分析根據(jù)卸壓區(qū)處于極限應(yīng)力狀態(tài)煤體的應(yīng)力平衡方程,借鑒不同學(xué)者對(duì)于卸壓區(qū)寬度計(jì)算理論研究,基于前方煤體受力狀態(tài)推導(dǎo)出包含瓦斯壓力的卸壓區(qū)寬度計(jì)算公式,進(jìn)一步分析不同元素對(duì)于卸壓區(qū)寬度影響。由N1102回采工作面相關(guān)地質(zhì)參數(shù)等計(jì)算卸壓區(qū)寬度約為4.6m,依據(jù)回采時(shí)具體參數(shù)不同取值現(xiàn)場(chǎng)回采時(shí)卸壓區(qū)寬度為4~5m。依據(jù)主動(dòng)測(cè)壓法相關(guān)理論,設(shè)計(jì)順層鉆孔注氮試驗(yàn),距工作面不同距離鉆孔前期卸壓速率、穩(wěn)壓壓力值差異明顯,間接反應(yīng)采煤工作面前方煤體 三區(qū)‖所受應(yīng)力狀態(tài)、煤體裂隙發(fā)育狀況、滲透率變化趨勢(shì)等,且不同區(qū)域的范圍與理論計(jì)算值相吻合,為不同區(qū)域瓦斯抽采設(shè)計(jì)提供現(xiàn)場(chǎng)理論依據(jù)。基于理論計(jì)算、現(xiàn)場(chǎng)鉆孔注氮試驗(yàn)以及N1102工作面瓦斯抽采現(xiàn)狀,設(shè)計(jì)順層鉆孔卸壓區(qū)瓦斯抽放鉆孔,計(jì)算鉆孔卸壓區(qū)有效抽放長(zhǎng)度并優(yōu)化鉆孔布置,得到工作面向前推進(jìn)期間,抽放鉆孔不同抽放期間抽放瓦斯流量變化。卸壓區(qū)瓦斯抽采流量約為原巖應(yīng)力區(qū)2.8倍,因此,優(yōu)化卸壓區(qū)的瓦斯抽采設(shè)計(jì)具有較高的應(yīng)用價(jià)值。
【關(guān)鍵詞】：煤體卸壓 孔隙結(jié)構(gòu) 基質(zhì)收縮 彈塑性變形 滲透率演化 抽采鉆孔
【學(xué)位授予單位】：中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京)
【學(xué)位級(jí)別】：博士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類(lèi)號(hào)】：TD712
【目錄】：

• 摘要4-8
• Abstract8-17
• 1 緒論17-29
• 1.1 選題背景和意義17-18
• 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀綜述18-26
• 1.2.1 煤體內(nèi)部結(jié)構(gòu)與吸附-解吸作用19-20
• 1.2.2 煤體瓦斯?jié)B流理論20-21
• 1.2.3 煤與瓦斯的氣固耦合作用21-23
• 1.2.4 采動(dòng)裂隙變形對(duì)瓦斯?jié)B流的影響23-26
• 1.2.5 存在問(wèn)題26
• 1.3 本文研究?jī)?nèi)容26-27
• 1.4 本文技術(shù)路線(xiàn)27-29
• 2 煤體孔隙-裂隙結(jié)構(gòu)及瓦斯吸附-解吸特性29-49
• 2.1 煤樣來(lái)源及工程背景29-32
• 2.2 煤體孔隙-裂隙特征32-43
• 2.2.1 煤孔隙-裂隙結(jié)構(gòu)及分類(lèi)32-36
• 2.2.2 煤孔隙-裂隙表征參數(shù)36-38
• 2.2.3 煤體孔隙測(cè)量方法38-39
• 2.2.4 實(shí)驗(yàn)區(qū)煤體孔隙-裂隙特征39-43
• 2.3 煤體瓦斯吸附-解吸特征43-47
• 2.3.1 煤體吸附解吸機(jī)理43-44
• 2.3.2 軟、硬煤吸附解吸特征44-45
• 2.3.3 煤體吸附-解吸對(duì)變形的影響45-47
• 2.4 本章小結(jié)47-49
• 3 軟、硬煤的常規(guī)三軸滲流實(shí)驗(yàn)49-67
• 3.1 概述49-50
• 3.2 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)及準(zhǔn)備工作50-55
• 3.2.1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)50-53
• 3.2.2 滲透率測(cè)試方法53
• 3.2.3 實(shí)驗(yàn)準(zhǔn)備工作53-55
• 3.3 型煤和原煤的三軸滲流實(shí)驗(yàn)55-57
• 3.3.1 實(shí)驗(yàn)?zāi)康?/span>55
• 3.3.2 實(shí)驗(yàn)方案55-56
• 3.3.3 實(shí)驗(yàn)步驟56-57
• 3.4 原煤和型煤常規(guī)三軸滲流實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析57-66
• 3.4.1 原煤和型煤的全應(yīng)力-應(yīng)變曲線(xiàn)57
• 3.4.2 圍壓對(duì)滲透率的影響57-60
• 3.4.3 軸壓對(duì)滲透率的影響60-62
• 3.4.4 孔隙壓力對(duì)滲透率的影響62-66
• 3.5 本章小結(jié)66-67
• 4 工作面前方煤體變形破壞模擬實(shí)驗(yàn)研究67-99
• 4.1 概述67-68
• 4.2 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)68-70
• 4.2.1 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)組成68-69
• 4.2.2 實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)的主要性能參數(shù)69-70
• 4.3 實(shí)驗(yàn)方案的確定70-76
• 4.3.1 現(xiàn)場(chǎng)調(diào)研70-71
• 4.3.2 數(shù)值模擬71-75
• 4.3.3 實(shí)驗(yàn)方案與步驟75-76
• 4.4 實(shí)驗(yàn)結(jié)果的分析76-87
• 4.4.1 原煤實(shí)驗(yàn)結(jié)果的分析76-81
• 4.4.2 型煤實(shí)驗(yàn)結(jié)果的分析81-85
• 4.4.3 與常規(guī)三軸實(shí)驗(yàn)結(jié)果相比85-86
• 4.4.4 原煤和型煤變形破壞特征總結(jié)86-87
• 4.5 兩種煤體破壞變形本構(gòu)方程87-97
• 4.5.1 煤體孔隙-裂隙等效力學(xué)模型的建立87-88
• 4.5.2 原煤的彈塑性本構(gòu)方程88-94
• 4.5.3 型煤的彈塑性本構(gòu)方程94-97
• 4.6 本章小結(jié)97-99
• 5 工作面前方煤體滲透率演化模型及數(shù)值模擬99-117
• 5.1 概述99-101
• 5.2 動(dòng)態(tài)滲透率模型101-107
• 5.2.1 有效應(yīng)力變形量101-104
• 5.2.2 孔隙壓力壓縮變形量104
• 5.2.3 基質(zhì)收縮變形量104-105
• 5.2.4 動(dòng)態(tài)滲透率模型105-107
• 5.3 工作面前方煤體瓦斯流動(dòng)方程107-109
• 5.4 工作面前方煤體瓦斯?jié)B流數(shù)值模擬109-114
• 5.4.1 模擬軟件109-110
• 5.4.2 數(shù)值模擬過(guò)程110-111
• 5.4.3 數(shù)值模擬結(jié)果分析111-114
• 5.5 本章小結(jié)114-117
• 6 現(xiàn)場(chǎng)抽采工程驗(yàn)證117-129
• 6.1 卸壓區(qū)寬度的理論計(jì)算117-120
• 6.1.1 卸壓區(qū)寬度計(jì)算方程推導(dǎo)117-119
• 6.1.2 N1102工作面卸壓區(qū)寬度計(jì)算119-120
• 6.2 卸壓區(qū)寬度現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)120-125
• 6.2.1 實(shí)驗(yàn)方案120-121
• 6.2.2 鉆孔壓力觀(guān)測(cè)結(jié)果分析121-125
• 6.3 卸壓區(qū)鉆孔瓦斯流量現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)125-128
• 6.3.1 實(shí)驗(yàn)方案125-126
• 6.3.2 鉆孔流量測(cè)定結(jié)果分析126-128
• 6.4 本章小結(jié)128-129
• 7 結(jié)論與展望129-133
• 7.1 結(jié)論129-130
• 7.2 本文創(chuàng)新點(diǎn)130-131
• 7.3 需要進(jìn)一步研究的問(wèn)題131-133
• 參考文獻(xiàn)133-147
• 致謝147-149
• 作者簡(jiǎn)介149-150

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3 謝馥勵(lì);馬俊;閻守國(guó);王克協(xié);;利用井孔偶極彎曲波求取VTI孔隙介質(zhì)滲透率的研究[A];中國(guó)地球物理學(xué)會(huì)第二十三屆年會(huì)論文集[C];2007年

4 王克協(xié);馬俊;伍先運(yùn);張碧星;;利用偶極聲測(cè)井中彎曲模反演滲透率的方法研究[A];1997年中國(guó)地球物理學(xué)會(huì)第十三屆學(xué)術(shù)年會(huì)論文集[C];1997年

5 汪洋;姜瑞忠;何偉;邢永超;;氣體在頁(yè)巖儲(chǔ)層中的滲流狀態(tài)及滲透率表征方法研究[A];第十三屆全國(guó)水動(dòng)力學(xué)學(xué)術(shù)會(huì)議暨第二十六屆全國(guó)水動(dòng)力學(xué)研討會(huì)論文集——B水動(dòng)力學(xué)基礎(chǔ)[C];2014年

6 尹太舉;張昌民;;濮53塊在開(kāi)發(fā)過(guò)程中的儲(chǔ)層動(dòng)態(tài)變化[A];中國(guó)西部復(fù)雜油氣藏地質(zhì)與勘探技術(shù)研討會(huì)論文集[C];2006年

中國(guó)博士學(xué)位論文全文數(shù)據(jù)庫(kù) 前10條

1 李樂(lè);含隨機(jī)裂紋網(wǎng)絡(luò)孔隙材料的滲透性研究[D];清華大學(xué);2015年

2 王晉;煤體注CO_2置換CH_4滲透率變化規(guī)律及對(duì)采收率影響研究[D];中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京);2016年

3 郭慧;注CO_2后煤中礦物質(zhì)化學(xué)反應(yīng)對(duì)滲透率變化的影響研究[D];中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京);2016年

4 陳亮;工作面前方煤體變形破壞和滲透率演化及其應(yīng)用研究[D];中國(guó)礦業(yè)大學(xué)(北京);2016年

5 董抒華;纖維預(yù)制件滲透率的預(yù)測(cè)及其浸潤(rùn)過(guò)程有限元模擬[D];山東大學(xué);2014年

6 鄭貴強(qiáng);不同煤階煤的吸附、擴(kuò)散及滲流特征實(shí)驗(yàn)和模擬研究[D];中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(北京);2012年

7 潘榮錕;載荷煤體滲透率演化特性及在卸壓瓦斯抽采中的應(yīng)用[D];中國(guó)礦業(yè)大學(xué);2014年

8 馬強(qiáng);煤層氣儲(chǔ)層滲透率變化規(guī)律理論與實(shí)驗(yàn)研究[D];中國(guó)礦業(yè)大學(xué)（北京）;2011年

9 王會(huì)杰;深部裂隙煤巖滲流性質(zhì)的試驗(yàn)研究[D];中國(guó)礦業(yè)大學(xué)（北京）;2013年

10 王啟立;石墨多孔介質(zhì)成孔逾滲機(jī)理及滲透率研究[D];中國(guó)礦業(yè)大學(xué);2011年

中國(guó)碩士學(xué)位論文全文數(shù)據(jù)庫(kù) 前10條

1 王強(qiáng);煤層中一氧化碳的滲透規(guī)律研究[D];河北聯(lián)合大學(xué);2014年

2 于躍;注漿加固煤體力學(xué)性質(zhì)與滲透率試驗(yàn)研究[D];黑龍江科技大學(xué);2015年

3 貝雷;復(fù)合肥體系氮磷鉀養(yǎng)分透膜性質(zhì)研究[D];合肥工業(yè)大學(xué);2015年

4 鐘張起;低滲透油藏CO_2驅(qū)油規(guī)律及技術(shù)經(jīng)濟(jì)界限研究[D];中國(guó)地質(zhì)大學(xué)(北京);2012年

5 柳朝陽(yáng);杏子川油田杏2005井區(qū)注水優(yōu)化研究[D];西安石油大學(xué);2015年

6 鄧博知;流固耦合下溫度對(duì)原煤滲透特性影響的試驗(yàn)研究[D];重慶大學(xué);2015年

7 黃巍;電能質(zhì)量約束下主動(dòng)配電網(wǎng)光伏最大滲透率研究[D];北京交通大學(xué);2016年

8 吳曼;超低滲透率測(cè)量系統(tǒng)的測(cè)試標(biāo)定及初步實(shí)驗(yàn)結(jié)果[D];中國(guó)地震局地質(zhì)研究所;2011年

9 高浩鋒;砂巖、泥質(zhì)巖和煤巖滲透率非均質(zhì)性的初步研究[D];西北大學(xué);2011年

10 梁浩楠;應(yīng)力/時(shí)間相關(guān)裂隙滲透率模型及應(yīng)用[D];中國(guó)礦業(yè)大學(xué);2014年

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本文編號(hào)：732703