本文關(guān)鍵詞：離子型稀土原地浸礦中孔徑變化和滲流規(guī)律試驗(yàn)研究

  更多相關(guān)文章： 原地浸礦 注液強(qiáng)度 孔徑分布 土體體積含水率 邊坡穩(wěn)定性

【摘要】：目前,離子型稀土均采用原地浸礦法進(jìn)行開采。但由于各個(gè)礦區(qū)復(fù)雜多變的實(shí)際情況,且沒有統(tǒng)一規(guī)范,只憑借經(jīng)驗(yàn)開采,易造成滑坡等嚴(yán)重地質(zhì)災(zāi)害,故研究浸礦液在礦山中的滲流規(guī)律以及在整個(gè)注液周期內(nèi)邊坡的穩(wěn)定性,對(duì)離子型稀土的安全開采具有重要意義。本文首先提出土體有效孔徑及其分布參數(shù)的測(cè)試方法,并通過室內(nèi)柱浸試驗(yàn)加以驗(yàn)證,分析浸礦中礦體孔徑變化規(guī)律。通過現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn),根據(jù)礦體孔徑變化規(guī)律,分析原地浸礦中的滲流規(guī)律,從而來判斷邊坡穩(wěn)定性。現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)主要分為三個(gè):第一個(gè)為原地浸礦中注液量和收液量監(jiān)測(cè)試驗(yàn),用于判斷試驗(yàn)礦山的溶液回收率和滲流穩(wěn)定期;第二個(gè)為原地浸礦中土體含水率變化的監(jiān)測(cè)試驗(yàn),用于判斷毛細(xì)作用引起的毛細(xì)水上升高度、注液孔周邊飽和滲流椎體高度的大小,以及分析土體體積含水率增量與土體土水勢(shì)梯度的關(guān)系;第三個(gè)為原地浸礦中邊坡變形分析試驗(yàn),用于分析邊坡在水平方向和豎直方向上的變形情況。(1)當(dāng)土樣孔隙度為44.4%時(shí),相對(duì)于粒徑范圍0.075-0.09mm的篩分樣重塑樣,原礦重塑樣的平均有效孔徑和有效孔隙度大,分別為1.14倍和1.90倍,但兩者的孔徑分布參數(shù)基本相同,因此判斷原地浸礦過程中山體的孔徑分布不發(fā)生變化。(2)本試驗(yàn)礦山的溶液回收率為74.39%,并在注液的第70天達(dá)到滲流穩(wěn)定期。(3)當(dāng)試驗(yàn)區(qū)域的平均注液強(qiáng)度為0.26m3/d,注液深度為3.8m左右時(shí),山頂處由于毛細(xì)作用引起的毛細(xì)水上升高度約為2m;注液孔周邊形成的飽和滲流椎體高度處于3.8m-4.6m處,即飽和滲流椎體的高度為0.8m。(4)當(dāng)處于注液深度之下0.4m時(shí),在滲流穩(wěn)定期,該深度與注液深度處的水勢(shì)梯度為4kPa,其土體體積含水率增量與注液深度處相同,為15%。當(dāng)處于注液深度之上0.8m時(shí),在滲流穩(wěn)定期,該深度與注液深度處的水勢(shì)梯度為7kPa,其土體體積含水率增量是注液深度處的1/3,為5%。(5)山頂處在自重作用下的沉降主要發(fā)生在注液的60-80天,山腰處在自重作用下的沉降主要發(fā)生在注液的60-90天;位于山腰處的土體有向山腳運(yùn)動(dòng)的趨勢(shì),其邊坡土壓力可按朗肯土壓力計(jì)算。
【關(guān)鍵詞】：原地浸礦 注液強(qiáng)度 孔徑分布 土體體積含水率 邊坡穩(wěn)定性
【學(xué)位授予單位】：江西理工大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2016
【分類號(hào)】：TD865
【目錄】：

• 摘要3-4
• Abstract4-8
• 第一章 緒論8-13
• 1.1 選題背景及研究意義8-9
• 1.2 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀及存在的問題9-11
• 1.3 研究的主要內(nèi)容與技術(shù)路線11
• 1.3.1 研究的主要內(nèi)容11
• 1.3.2 技術(shù)路線11
• 1.4 本文創(chuàng)新點(diǎn)11-13
• 第二章 土體有效孔徑及其分布參數(shù)的測(cè)試13-21
• 2.1 土體有效孔徑測(cè)試方法13-16
• 2.2 有效孔徑的測(cè)試試驗(yàn)16-20
• 2.2.1 試驗(yàn)礦樣的基本物理性質(zhì)16-17
• 2.2.2 試驗(yàn)設(shè)備及試驗(yàn)方法17-18
• 2.2.3 試驗(yàn)結(jié)果分析18-20
• 2.3 本章小結(jié)20-21
• 第三章 原地浸礦中土體含水率變化的試驗(yàn)研究21-43
• 3.1 試驗(yàn)?zāi)康?/span>22
• 3.2 注液量和收液量的監(jiān)測(cè)試驗(yàn)22-25
• 3.2.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)22-24
• 3.2.2 滲流穩(wěn)定期的判斷24
• 3.2.3 溶液回收率的計(jì)算24-25
• 3.3 原地浸礦過程中土體含水率的監(jiān)測(cè)試驗(yàn)25-42
• 3.3.1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)25-27
• 3.3.2 1號(hào)大井試驗(yàn)數(shù)據(jù)結(jié)果及分析27-42
• 3.4 本章小結(jié)42-43
• 第四章 原地浸礦中邊坡變形的試驗(yàn)研究43-63
• 4.1 試驗(yàn)?zāi)康?/span>43
• 4.2 現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)方案43-48
• 4.2.1 根據(jù)試驗(yàn)方案選擇監(jiān)測(cè)點(diǎn)43-44
• 4.2.2 測(cè)線1和測(cè)線2布置方案44-48
• 4.3 測(cè)線1沿水平方向邊坡變形分析和土壓力計(jì)算方法48-57
• 4.3.1 測(cè)線1上孔隙水壓力數(shù)據(jù)分析48-50
• 4.3.2 測(cè)線1邊坡變形分析50-53
• 4.3.3 測(cè)線1土壓力的計(jì)算方法53-57
• 4.4 測(cè)線2沿豎直方向邊坡變形分析57-61
• 4.4.1 孔隙水壓力增量與含水率增量的關(guān)系57-58
• 4.4.2 邊坡在豎直方向上的變形分析58-61
• 4.5 本章小結(jié)61-63
• 第五章 結(jié)論與展望63-65
• 5.1 結(jié)論63-64
• 5.2 展望64-65
• 參考文獻(xiàn)65-69
• 致謝69-70
• 攻讀學(xué)位期間的研究成果70-71

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