【摘要】：巖石材料加載過程中存在聲發(fā)射平靜期現(xiàn)象,聲發(fā)射平靜期與地震災(zāi)害來臨前的地震平靜現(xiàn)象極為類似,弄清其產(chǎn)生的機(jī)制,對(duì)于地震災(zāi)害的預(yù)報(bào)研究以及巖體工程的穩(wěn)定性監(jiān)測(cè)具有十分重要的意義。為了揭示巖石材料聲發(fā)射的平靜期機(jī)理,本文針對(duì)巖石材料非均質(zhì)性和含剛度異常區(qū)域的特征,借助顆粒流程序PFC~(2D),分別模擬了含不同剛度異常區(qū)域和不同均質(zhì)度的巖樣在單軸壓縮條件下的聲發(fā)射特征,建立起了巖石材料非均質(zhì)性、剛度異常區(qū)域與聲發(fā)射平靜期的量化關(guān)系。主要研究內(nèi)容和成果如下:(1)對(duì)某鉛鋅礦均質(zhì)性較好的深埋花崗巖進(jìn)行了室內(nèi)單軸壓縮試驗(yàn),以其宏觀力學(xué)參數(shù)結(jié)果為基礎(chǔ)標(biāo)定數(shù)值巖樣的細(xì)觀結(jié)構(gòu)參數(shù)。由參數(shù)敏感性分析的結(jié)果確定了先調(diào)整接觸法向和切向剛度之比κ*((?)*)匹配泊松比υ、然后依次更改有效模量E*((?)*)和黏結(jié)拉伸強(qiáng)度(?)_c匹配彈性模量E和單軸抗壓強(qiáng)度UCS的參數(shù)標(biāo)定方案,最終得到了一組與室內(nèi)試驗(yàn)結(jié)果相符的顆粒流模型細(xì)觀參數(shù)。(2)以顆粒流程序PFC~(2D)為平臺(tái),在上述標(biāo)定后的巖石顆粒流模型細(xì)觀參數(shù)基礎(chǔ)上,構(gòu)建了黏結(jié)拉伸強(qiáng)度值服從Weibull分布的非均質(zhì)巖樣,模擬分析了單軸壓縮條件下不同均質(zhì)度巖樣的聲發(fā)射特征,并引用統(tǒng)計(jì)學(xué)中的Z檢驗(yàn)方法量化了巖樣聲發(fā)射平靜期異常顯著程度。結(jié)果表明巖樣的聲發(fā)射平靜期在均質(zhì)度為b=8至b=12的局部范圍內(nèi)非常顯著;均質(zhì)度b=14的巖樣聲發(fā)射平靜期異�，F(xiàn)象較為顯著;其它均質(zhì)度的巖樣沒有明顯的聲發(fā)射平靜期。(3)采用同樣的方法構(gòu)建了含不同剛度異常區(qū)域的數(shù)值巖樣,并量化了單軸壓縮條件下巖樣聲發(fā)射平靜期異常顯著程度。結(jié)果表明巖樣剛度異常區(qū)域的空間分布對(duì)聲發(fā)射平靜期具有一定影響,在保證異常區(qū)域面積不變的前提下,逐漸擴(kuò)展其在受力方向上的延伸長度(同時(shí)縮小異常區(qū)域垂直方向的延伸長度),發(fā)現(xiàn)延伸長度小于10L(L=0.00625m)的巖樣幾乎不存在聲發(fā)射平靜現(xiàn)象,而大于10L的巖樣均存在聲發(fā)射平靜期且十分顯著;巖樣異常區(qū)域在受力方向上延伸長度越長,聲發(fā)射事件越集中分布于剛度異常的區(qū)域,巖樣的破壞形式逐漸由剪切破壞轉(zhuǎn)變?yōu)槔炱茐摹?br>【圖文】：

開始計(jì)算理了一種顯式的、時(shí)步化的程等更新模型的狀態(tài)，直內(nèi)需要執(zhí)行一系列操作，程需要一個(gè)有效的、有步和上一時(shí)步計(jì)算的力度。型時(shí)間的基礎(chǔ)上累加當(dāng)顆粒的位置自動(dòng)刪除或當(dāng)前顆粒的運(yùn)動(dòng)狀態(tài)，采

第二章 顆粒離散元法的基本理論觸模型。它是在線性接觸模型的基礎(chǔ)上增加了平行種平行的分界面形式：一種是無窮小的、線彈性無只能傳遞力），相當(dāng)于線性接觸模型；另一種是有限連接的界面（能傳遞力和力矩），可設(shè)想為一組以接平面的線性彈簧。如圖 2.2 所示，，平行黏結(jié)模型通常件以及阻尼器等，一旦黏結(jié)上的最大法向應(yīng)力或結(jié)便發(fā)生斷裂，斷裂后的平行黏結(jié)模型相當(dāng)于線性
【學(xué)位授予單位】：江西理工大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2017
【分類號(hào)】：TD31

【參考文獻(xiàn)】

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本文編號(hào)：2582452