本文主要研究了65Mn和SWRH82B珠光體鋼絲在劇烈冷拉塑性變形條件下，其力學(xué)性能及內(nèi)部組織的演變規(guī)律，系統(tǒng)探討了：①65Mn和SWRH82B珠光體鋼絲劇烈冷拉塑性變形的拉拔工藝和配模規(guī)律；②劇烈冷拉塑性變形對65Mn和SWRH82B珠光體鋼絲力學(xué)性能的影響及抗拉強度與硬度之間的關(guān)系；③65Mn和SWRH82B劇烈冷拉塑性變形的強化機制；④劇烈冷拉塑性變形對65Mn和SWRH82B珠光體鋼絲顯微組織演變的影響；⑤劇烈冷拉塑性變形珠光體鋼絲滲碳體溶解的熱力學(xué)和動力學(xué)條件。研究結(jié)果表明：（1）采用合理的拉拔速度、潤滑條件和配模方法可以實現(xiàn)65Mn和SWRH82B珠光體鋼絲的劇烈冷拉塑性變形，真應(yīng)變量分別可達到3.0和5.0以上。（2）隨著冷拔塑性加工量的增大，65Mn和SWRH82B珠光體鋼絲抗拉強度和硬度顯著提高，與強化機制有著密切聯(lián)系，強度最大可以達到3730MPa和2712MPa。（3）隨著冷拔塑性加工量的增大，65Mn和SWRH82B珠光體鋼絲的組織逐步細化，珠光體片間距不斷減小，珠光體團發(fā)生轉(zhuǎn)動、取向逐漸與拉伸軸方向趨于一致，滲碳體片經(jīng)歷了拉伸、扭曲變形、減薄、頸縮和斷裂等塑性... 

【文章來源】：西安建筑科技大學(xué)陜西省

【文章頁數(shù)】：60 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

多向鍛造(MF)示意圖

利用超聲噴丸、爆炸、錘擊等方法對金屬材料表面進行處理。材料的失效穩(wěn)大多發(fā)生在材料的表面，如材料的疲勞、腐蝕和磨損對材料的表面結(jié)構(gòu)和性能極其敏感，所以通過表面形變強化，可以有效延長材料的使用壽命。圖1.4為高頻拋丸表面納米化設(shè)備示意圖。爭腳娜匆，確幼.女貧竺歡門與腳嘴陽必側(cè)吟嘴稱鬧稱川圖 1.4高頻拋丸表面納米化設(shè)備示意圖冷拉(CD)工藝易實現(xiàn)大變形量，在制備金屬基原位微復(fù)合材料方面具有優(yōu)勢，并且冷拉容易實現(xiàn)連續(xù)性工業(yè)化大生產(chǎn)，變形應(yīng)力狀態(tài)為兩向壓應(yīng)力一向拉應(yīng)力，符合SPD原則。另外，冷拉時易控制變形溫度，具有較長的應(yīng)用歷史，是

但在冷拉過程中，可以觀察到抗拉強度的變化呈現(xiàn)多階段性，65Mn和SWRI碩82B珠光體鋼絲在低壓縮率拉拔過程中，抗拉強度基本上呈線性增長趨勢。但當(dāng)壓縮率分別超過77.91%和72.78，即真應(yīng)變超過1.50和1.30時，抗拉強度上升幅度加大，呈現(xiàn)二次增長趨勢。沿著這個趨勢，抗拉強度達到最大值，隨后明顯下降，且下降幅度較大。由于實驗采用的是經(jīng)過鉛淬索氏體化處理的鋼絲，珠光體一索氏體組織均勻、細小，且珠光體團呈等軸分布。在低壓縮率拉拔情況下，抗拉強度與珠光體片間距有關(guān)，抗拉強度呈現(xiàn)線性變化，這與傳統(tǒng)加工硬化理論相一致。隨著形變量增加，珠光體片間距減小，當(dāng)進行劇烈塑性變形時，此結(jié)論顯然不成立，在第四章中將結(jié)合組織演變情況作進一步討論，探討在劇烈冷拉塑性變形的強化機制。另外，在兩種珠光體鋼絲分別達到最大抗拉強度以后，都出現(xiàn)了明顯下降趨勢，這肯定與組織內(nèi)某種缺陷的出現(xiàn)有關(guān)。3.1.2鋼絲硬度隨冷拉變形量增加的變化規(guī)律(1)65Mn鋼絲硬度隨冷拉變形量增加的變化規(guī)律

【參考文獻】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號：3517990