防爆帶是彩電顯像管的安全部件,對防爆帶用鋼有嚴格的性能要求。長期以來,國內(nèi)生產(chǎn)的彩管用防爆帶鋼一直以低碳軟鋼為主,屈服強度一般在300MPa以下,而屈服強度為320MPa級別的高強度防爆帶鋼主要靠進口。國外新日鐵等開發(fā)的高強度防爆帶用鋼帶為鍍鋁板,基板采用高強Ti-IF鋼,生產(chǎn)成本較高,本研究探索采用低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼加微合金化的技術路線來開發(fā)高強度防爆帶用鋁鋅合金鍍層鋼板,在國內(nèi)文獻中未見相關報道。本課題依托攀鋼集團公司現(xiàn)有生產(chǎn)條件,以低碳鋁鎮(zhèn)靜鋼為基礎鋼,進行了鈮微合金化（鈮含量分別0.017%、0.030%）,以不同卷取溫度（分別為550℃、600℃和650℃）的熱軋鋼板為研究材料,在實驗室條件下進行了冷軋（冷軋壓下率分別為45%、55%、65%和75%）、鹽浴退火試驗,研究了微合金化元素鈮和熱軋卷取溫度對熱軋態(tài)組織和性能、微合金化元素鈮、熱軋卷取溫度和冷軋壓下率對冷軋退火再結晶行為的影響,以及不同退火工藝條件下的組織和性能。結果表明,對于基礎鋼,熱軋卷取溫度對熱軋態(tài)屈服強度和鐵素體晶粒尺寸影響較小,但高溫卷取使AlN析出,導致抗拉強度有所降低、延伸率有所提高;對于0.017%Nb鋼,... 

【文章來源】：昆明理工大學云南省

【文章頁數(shù)】：83 頁

【學位級別】：碩士

【部分圖文】：

冷軋HSLA鋼中妮、欽的強化機制

圖1.14Nb含量對再結品臨界溫度(Tc)的影響為了發(fā)揮微合金化元素強化的作用，板坯需加熱到足夠高的溫度使其析，另一方面，不能讓奧氏體晶粒過分長大，目標加熱溫度一般控制在T00℃之間，其中Ts為平衡固溶溫度，可以通過平衡溶度積方程計算，對可由下式估算[36】:logw【(Nb)Xlw(C)+(12/14)Xw(N)」」==一6770/(Ts+273)+2.26...........……熱軋帶鋼的粗軋過程一般在950℃以上進行，為了細化奧氏體晶粒，在晶溫度的前提下，軋制溫度應盡量低;精軋過程一般在950℃以下進行，

不存在非再結晶組織，所以強度低于熱軋態(tài)強度。我們以冷軋壓下率45%、75%為例，結合金相圖和強度經(jīng)驗公式，從理論上來分析產(chǎn)生強度下降的原因。如金相圖5.9所示，45%、75%冷軋壓下率下，隨著退火溫度的升高，晶粒尺寸變化不大，但是45%冷軋壓下率下所對應的晶粒尺寸明顯大于75%冷軋壓下率下所對應的晶粒尺寸。通過截線法來測晶粒尺寸，45%冷軋壓下率下，各個退火溫度所對應的晶粒尺寸為8.27林m、8.43林m、8.57卜m;75%冷軋壓下率下，各個退火溫度所對應的晶粒尺寸為5.“林m、5.75林m、5.88林m。通過強度經(jīng)驗公式(3一l)和拉伸試驗測出的強度、晶粒尺寸，反推出45%、75%冷軋壓下率下各個退火溫度所對應的沉淀強化增量。45%冷軋壓下率下

【參考文獻】：
期刊論文
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碩士論文
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本文編號：3409941