針對(duì)低合金高強(qiáng)鋼Q345E棒材低溫沖擊性能合格率低的問(wèn)題,分析其原因主要是由于終軋溫度較高,軋后棒材組織晶粒粗大造成的,生產(chǎn)中需采用正火處理來(lái)改善組織晶粒度,提高其低溫沖擊韌性,但同時(shí)也提高了生產(chǎn)成本。為此,對(duì)■50、■40、■35 mm規(guī)格Q345E棒材進(jìn)行了終軋3段穿水冷卻試驗(yàn),通過(guò)穿水冷卻來(lái)降低終軋溫度,以解決晶粒粗大的問(wèn)題。結(jié)果表明,與軋后態(tài)、正火態(tài)棒材組織對(duì)比,經(jīng)過(guò)3段穿水冷卻后的棒材組織明顯細(xì)化,鐵素體晶粒度達(dá)到9.4級(jí)以上,低溫沖擊性能明顯提高,■35 mm規(guī)格低溫沖擊性能合格率達(dá)到90%以上。同時(shí),采用穿水冷卻工藝,可以省去正火處理工序,節(jié)省了生產(chǎn)成本。 

【文章來(lái)源】：軋鋼. 2020,37(03)

【文章頁(yè)數(shù)】：4 頁(yè)

【部分圖文】：

未經(jīng)穿水冷卻棒材的金相組織

棒材組織晶粒粗大主要是由于在終軋過(guò)程中溫度過(guò)高,鐵素體晶粒長(zhǎng)大造成的。為此,在終軋過(guò)程中設(shè)計(jì)了穿水冷卻工藝。表3為?50 、?40、?35 mm規(guī)格棒材穿水冷卻后鐵素體晶粒度及低溫沖擊性能;圖3為?50 、?40、?35 mm規(guī)格棒材穿水冷卻后的金相組織。表3 ?50 、?40、?35 mm棒材穿水冷卻后晶粒度及低溫沖擊性能Table 3 Grain size grades and low temperature impact pro-perties of ?50 、?40、?35 mm bars after through-water cooling 規(guī)格/mm 編號(hào) 位置 溫度/℃ 沖擊值/J 鐵素體晶粒度/級(jí) ?50 1-0 中心 -40 22.5 9.4 ?50 1-1 D/4 -40 149.5 9.6 ?50 1-2 邊部 -40 152.2 9.8 ?40 2-0 中心 -40 19.3 9.5 ?40 2-1 D/4 -40 72.7 9.8 ?40 2-2 邊部 -40 103.9 10.2 ?35 3-0 中心 -40 16.0 9.5 ?35 3-1 D/4 -40 22.3 9.7 ?35 3-2 邊部 -40 24.8 10.0

?50、?40、?35mm棒材穿水冷卻后金相組織

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]Q345鋼熱處理組織與性能研究[J]. 梁慧慧,李光.  鑄造技術(shù). 2018(09)
[2]Q345E鋼板低溫沖擊性能影響因素分析[J]. 徐壯,張楠.  天津冶金. 2018(04)
[3]Q345E薄規(guī)格鋼板低溫沖擊功穩(wěn)定性研究與控制[J]. 陳永南,殷延濤.  軋鋼. 2017(04)
[4]正火工藝對(duì)65mm厚Q345E顯微組織的影響[J]. 李文亞,楊維宇,盧曉禹.  包鋼科技. 2017(03)
[5]精軋控冷工藝對(duì)20CrMoH齒輪鋼帶狀組織影響[J]. 李小龍,周敦世,周立新,程衛(wèi)國(guó),鄒暉.  鋼鐵研究. 2017(02)
[6]正火溫度對(duì)大截面鍛材Q345E組織與低溫韌性的影響[J]. 文新理,梅珍,張利沖,紀(jì)巖,劉雅政.  材料熱處理學(xué)報(bào). 2016(03)
[7]風(fēng)力發(fā)電塔筒用鋼Q345FTE/F的正火熱處理試驗(yàn)[J]. 范巍,童明偉,張開(kāi)廣,孔君華.  山東冶金. 2015(01)
[8]控軋控冷對(duì)Q345E鋼綜合性能的影響[J]. 錢(qián)成云.  特鋼技術(shù). 2014(02)
[9]Q345E鋼連續(xù)冷卻過(guò)程中的相變和顯微組織[J]. 王生朝,趙剛,鮑思前.  熱加工工藝. 2012(14)
[10]Q345E鋼棒材低溫沖擊功的研究[J]. 李紹杰,王國(guó)營(yíng),樊一丁,齊建軍.  河北冶金. 2011(05)



本文編號(hào)：3332033