本文針對攀鋼集團(tuán)礦業(yè)公司渣漿泵過流件使用壽命較短、對正常生產(chǎn)造成了不利影響的狀況,根據(jù)國內(nèi)、外對渣漿泵過流件材料的研究情況,充分發(fā)揮公司內(nèi)部釩鈦資源優(yōu)勢,利用攀鋼釩鈦生鐵為原料,優(yōu)化了過流件化學(xué)成分和組織,確定了更適用于攀鋼集團(tuán)礦業(yè)公司釩鈦磁鐵礦選礦特點的渣漿泵過流件材料,確定了這種高鉻鑄鐵過流件較佳的熱處理工藝。利用攀鋼集團(tuán)礦業(yè)公司現(xiàn)有消失模生產(chǎn)工藝進(jìn)行了產(chǎn)品的工業(yè)性試驗,過流件使用壽命達(dá)到2000小時的預(yù)計目標(biāo)。設(shè)計的高鉻鑄鐵組織為:馬氏體與少量殘余奧氏體+短桿狀M₇C₃型碳化物。選擇Cr含量為28%附近,Cr/C約為10左右。設(shè)計過流件材料高鉻鑄鐵的化學(xué)成分如下:方案1:Cr:26%,C:2.6%,Mo:0.5%,Si＜1.0%,Mn＜0.5%,V:0.1%,Ti:0.01%;方案2（適于較大尺寸工件）:Cr:28%,C:2.6%,Mo:0.5%,Si＜1.0%,Mn＜0.5%,V:0.1%,Ti:0.01%,Cu:1.0%。合金方案1的熱處理工藝:1000℃×2h淬火+400℃×2h回火:合金方案2的熱處理工藝:1050℃×2h淬火+... 

【文章來源】：昆明理工大學(xué)云南省

【文章頁數(shù)】：55 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

一方案2各類淬、回火熱處理組織

C2.8Cr28Cul.01潤日℃x2卜淬火襯加℃xZhC2.8Cr3()11城比℃挑Zh淬火+喇協(xié)℃xZ血圖2-10四種方案1側(cè)娜℃xZh淬火+創(chuàng)沁℃挑2卜的回火組織由圖可以看出，方案C2.6Cr28Cul.O與方案C2.6Cr26Mo0.5中的初生奧氏體及共晶奧氏體組織幾乎全部轉(zhuǎn)變成馬氏體，細(xì)條狀共晶碳化物被短化并打散，材料的綜合力學(xué)性能得到改善;方案C2.SCr28Cul.O組織中的初生奧氏體與共晶奧氏體也發(fā)生了馬氏體轉(zhuǎn)變，但碳化物由于數(shù)量較多且熱處理后仍然成條狀分布，致使材料沖擊韌性較差;方案c2.SCr3O中碳化物數(shù)量較其他三個方案明顯增多，熱處理后無論其形狀還是數(shù)量均沒有得到合理分布，而且粗大初生碳化物的存在使得材料的性能更加惡劣。由上述分析可知，方案C2.SCr3O成分下的過共晶高鉻鑄鐵綜合機械性能差;方案C2.8Cr28Cul.0成分高鉻鑄鐵為近共晶組織，在熱處理過程中，硬度值比其他方案稍高，但不明顯，其韌性差;方案C2.6Cr28Cul.O與方案C2.6Cr26Mo0.5成分下的高鉻鑄鐵屬亞共晶組織，沖擊韌性與硬度匹配比其它兩個方案要好，而且組織中存在初

圖2-13各方案不同熱處理工藝的組織情況結(jié)合圖2一6可知，鑄態(tài)高鉻鑄鐵經(jīng)熱處理后，組織中的大塊初生樹枝晶分散斷開，高溫冷卻后初生奧氏體與共晶奧氏體均幾乎全部轉(zhuǎn)變?yōu)轳R氏體，鑄態(tài)組織中的條狀共晶碳化物逐漸短化，變成短棒狀;方案2中，基體內(nèi)部二次碳化物數(shù)量隨溫度的升高逐漸增加，材料力學(xué)性能也有所提高。6、冷卻速度對硬度的影響在實際生產(chǎn)中，工藝措施往往相近似，因此鑄件的壁厚就成了冷卻速度的限制環(huán)節(jié)。試驗澆注了不同壁厚的階梯試樣，表面硬度的變化如表2一7所示，變化趨勢見圖

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