齒輪傳動系統(tǒng)是影響風(fēng)力發(fā)電機組各項性能的關(guān)鍵部件之一,本文針對某風(fēng)力發(fā)電齒輪箱中齒輪副嚙合系統(tǒng),對其嚙合過程的瞬態(tài)性能進(jìn)行了分析。在對齒輪副嚙合傳動模擬計算中關(guān)鍵的邊界條件和載荷施加以及齒輪間接觸定義等問題探討的基礎(chǔ)上,建立了三維齒輪副嚙合傳動系統(tǒng)的有限元分析模型,并對該模型進(jìn)行了瞬態(tài)模擬計算。由該動態(tài)模擬計算結(jié)果可以得到嚙合齒輪副各處任意時刻的位移、速度和加速度信息,以及應(yīng)力、應(yīng)變信息,能夠為研究齒輪副動態(tài)響應(yīng)、嚙合性能和承載能力等提供所需信息。文中對模擬計算結(jié)果進(jìn)行詳細(xì)的分析,得到了在齒輪副嚙合過程中各瞬態(tài)時刻齒輪各處的應(yīng)力分布和振動情況,以及隨時間推移嚙合齒輪各處應(yīng)力和振動狀態(tài)的變化情況。在此基礎(chǔ)上,對沿輪齒齒寬和齒高方向的瞬態(tài)應(yīng)力分布情況以及修形對嚙合瞬態(tài)性能的影響進(jìn)行了較為詳細(xì)的分析。 

【文章來源】：華北電力大學(xué)(北京)北京市 211工程院校 教育部直屬院校

【文章頁數(shù)】：52 頁

【學(xué)位級別】：碩士

【部分圖文】：

齒輪箱斷齒圖

齒的旋向線如下笛卡爾坐標(biāo)系中建立的螺旋beta)*180/(pi*r))k*tan(beta)*180/(pi*r))動生成一條左旋螺旋線(如圖 2-r_l 的初值為-1，若改變 r_or_l=1端面輪廓r Sec Swp)創(chuàng)建曲面特征，掃描出制原始軌跡草圖，如圖 2-3 所示齒的高度：/* sd2、sd1 為尺寸代號，用來控

圖 2-7 小齒輪模型 圖 2-8 大齒輪模型.3.3 齒輪的裝配在齒輪裝配中，首先要準(zhǔn)備好裝配的零件，通過修改旋向、齒數(shù)和變位系數(shù)要參數(shù)即可生成裝配所需的兩個零件。在齒輪的裝配中，還需要添加兩條輔助中心線，并使兩中心線之間的距離滿系：D=M_T*(Z1+Z2),其中 M_T 為齒端面模數(shù)，Z1、Z2 分別為大小兩齒輪的。然后即可添加三個裝配約束：(1)分別使齒輪的兩中心軸與兩輔助中心線對齊2)使相嚙合齒輪接觸附近的一對齒齒面相切；(3)使兩齒輪端面對齊。即可以完輪的安裝，最終裝配好的齒輪如圖 2-9。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]風(fēng)力發(fā)電升速齒輪箱傳動系統(tǒng)接觸齒數(shù)及載荷分配[J]. 朱才朝,黃琪,唐倩.  農(nóng)業(yè)機械學(xué)報. 2006(07)
[2]漸開線斜齒輪的參數(shù)化建模方法與虛擬裝配技術(shù)[J]. 羅善明,王建,吳曉鈴,陳立鋒,黃靖龍.  機械傳動. 2006(03)
[3]漸開線齒輪傳動的噪聲產(chǎn)生與防治[J]. 王致堅,伍利群,羅魁元.  機床與液壓. 2005(08)
[4]齒輪傳動中嚙合沖擊的計算分析[J]. 盛云,武寶林.  機械設(shè)計. 2005(07)
[5]基節(jié)誤差對齒輪嚙合沖擊影響的分析與計算[J]. 許澤銀.  合肥學(xué)院學(xué)報(自然科學(xué)版). 2005(02)
[6]齒輪參數(shù)化精確建模及其有限元分析[J]. 程燕,鮑務(wù)均.  起重運輸機械. 2004(11)
[7]齒輪結(jié)構(gòu)三維彈性動力分析與有限元模擬[J]. 邵忍平,黃欣娜,李素有.  機械科學(xué)與技術(shù). 2004(04)
[8]ANSYS在齒輪設(shè)計和計算中的應(yīng)用[J]. 關(guān)云飛,沈曉明.  機電工程技術(shù). 2004(02)
[9]高速重載齒輪的有限元分析[J]. 王立華,李潤方,林騰蛟,李紹彬.  中國機械工程. 2003(20)
[10]基于熱彈變形的圓柱齒輪理想修形曲線[J]. 李紹彬,李潤方,林騰蛟.  中國機械工程. 2003(14)

碩士論文
[1]風(fēng)力發(fā)電機組關(guān)鍵部件的有限元分析[D]. 許燕.新疆大學(xué) 2005
[2]風(fēng)力發(fā)電齒輪箱國產(chǎn)化的材料、工藝和結(jié)構(gòu)研究[D]. 吳文大.浙江大學(xué) 2005



本文編號：3248171