纖維纏繞環(huán)形容器結(jié)構(gòu)設計與損傷檢測
發(fā)布時間:2021-03-20 15:42
近年來,纖維纏繞環(huán)形壓力容器在飛行器中發(fā)揮著日益重要的作用。其形狀特殊,可以充分利用和節(jié)省空間,且在減輕發(fā)動機系統(tǒng)質(zhì)量,消除質(zhì)心漂移方面具有較大優(yōu)勢。本文針對纖維纏繞環(huán)形容器的設計和制造,提出同時滿足力學結(jié)構(gòu)特性和纏繞工藝性的線型參數(shù)設計方法以符合實際工程需要,并采用改進的高精度模態(tài)應變能法進行結(jié)構(gòu)損傷檢測。第一章簡要地介紹了纖維纏繞概況,闡述了研究開發(fā)環(huán)形壓力容器纏繞CAD/CAM系統(tǒng)的背景及重要意義,以及對復合材料結(jié)構(gòu)層進行損傷檢測的現(xiàn)實意義。第二章推導了測地線纏繞環(huán)形容器的線型方程,利用微分幾何分析了圓環(huán)面上測地線不架空判據(jù),指出了測地線纏繞環(huán)形容器的局限性。第三章提出了均衡型纏繞環(huán)形容器的設計概念。考慮截面厚度變化和初始纏繞條件,給出了環(huán)形容器的均衡纏繞參數(shù)及線型的確定方法。導出了纖維在圓環(huán)面上穩(wěn)定纏繞的充要條件,給出了同時滿足均衡型和穩(wěn)定纏繞雙重條件的線型滑移系數(shù)、相對彎曲半徑以及兩向纖維層厚度比之間的關系。本文還以螺旋向鋪層的初始纏繞角和厚度為變量,以穩(wěn)定纏繞條件和殼體強度要求為約束,纏繞層最小質(zhì)量為優(yōu)化目標,利用序列二次規(guī)劃算法求得了不同爆破壓強下的各項最優(yōu)均衡纏繞參數(shù)。...
【文章來源】:西安理工大學陜西省
【文章頁數(shù)】:99 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
纖維纏繞機基本結(jié)構(gòu)示意圖
了待纏繞容器的型體特性的空間數(shù)學模型以后,才能進行的回轉(zhuǎn)曲面是由一個半徑為r 的母圓上每一點繞這個圓所圓心距離為R )回轉(zhuǎn)而成的(如圖 2-1 所示)。統(tǒng)一的數(shù)學表達式來描述芯模的母線方程:2 2 2( )0x R z ry + = = 0】可知,母圓繞Z 軸旋轉(zhuǎn)后得到的圓環(huán)曲面方程為:2 2 2 2 2( x + y R )+ z =r—管半徑;—圓環(huán)面中心線曲率半徑;—張角, θ ∈ [ 0,2π];—母圓線型轉(zhuǎn)角, ∈ [ 0,2π]。
圖 2-2 經(jīng)線( 線)和緯線(θ 線)示意圖Fig.2-2 Schematic of meridian and parallel on torus以寫出圓環(huán)面的角參數(shù)曲面方程為:( cos ) cos( , ) ( cos )sinsinTR rr R rr θθ θ + = + 一、二階偏導數(shù)為:{ }{ }{ }{ }( cos ) sin , ( cos ) cos , 0 ;( cos ) cos , ( cos ) sin , 0 ;sin cos , sin sin , cos ;cos cos , cos sin , sin .r R r R rr R r R rr r r rr r r rθθθ θ θ θ θ θ θ θ θ = + += + += = θ , )點的單位法矢量為: {c os cos ,cos sin ,sin}r rnr rθ θ θ θ ×= =×
【參考文獻】:
期刊論文
[1]復合材料環(huán)形高壓容器纏繞參數(shù)設計與分析[J]. 何欽象,祖磊,李輔安. 宇航學報. 2006(06)
[2]纖維纏繞復合材料圓環(huán)殼線型設計與優(yōu)化[J]. 祖磊,何欽象,李輔安. 宇航材料工藝. 2006(03)
[3]圓環(huán)壓力容器均衡纏繞線型設計及穩(wěn)定性分析[J]. 祖磊,何欽象,李輔安. 固體火箭技術. 2006(02)
[4]基于模態(tài)應變能比與神經(jīng)網(wǎng)絡的復合材料結(jié)構(gòu)損傷辨識[J]. 羅武,趙美英,萬小朋. 機械強度. 2006(01)
[5]環(huán)形容器纏繞線型設計及計算機仿真研究[J]. 李翠云,李輔安,張強. 航天制造技術. 2005(06)
[6]環(huán)形氣瓶纏繞的纖維軌跡分析[J]. 李翠云,李輔安,張強. 纖維復合材料. 2005(04)
[7]模態(tài)應變能在復合材料機翼結(jié)構(gòu)損傷檢測中的應用[J]. 萬小朋,施曉良,趙美英,舒遂文. 機械強度. 2005(05)
[8]高精度模態(tài)應變能法結(jié)構(gòu)損傷檢測研究[J]. 王學廣,賀國京. 鐵道學報. 2005(05)
[9]結(jié)構(gòu)損傷識別的模態(tài)應變能方法探討[J]. 蘇擴軍,易登軍,鄧華鋒. 三峽大學學報(自然科學版). 2005(03)
[10]環(huán)形容器的纖維纏繞工藝[J]. 蔣喜志,費春東,馬國峰,姜廣祥. 纖維復合材料. 2005(02)
碩士論文
[1]環(huán)形容器纏繞機設計與仿真[D]. 林喜鎮(zhèn).武漢理工大學 2006
本文編號:3091247
【文章來源】:西安理工大學陜西省
【文章頁數(shù)】:99 頁
【學位級別】:碩士
【部分圖文】:
纖維纏繞機基本結(jié)構(gòu)示意圖
了待纏繞容器的型體特性的空間數(shù)學模型以后,才能進行的回轉(zhuǎn)曲面是由一個半徑為r 的母圓上每一點繞這個圓所圓心距離為R )回轉(zhuǎn)而成的(如圖 2-1 所示)。統(tǒng)一的數(shù)學表達式來描述芯模的母線方程:2 2 2( )0x R z ry + = = 0】可知,母圓繞Z 軸旋轉(zhuǎn)后得到的圓環(huán)曲面方程為:2 2 2 2 2( x + y R )+ z =r—管半徑;—圓環(huán)面中心線曲率半徑;—張角, θ ∈ [ 0,2π];—母圓線型轉(zhuǎn)角, ∈ [ 0,2π]。
圖 2-2 經(jīng)線( 線)和緯線(θ 線)示意圖Fig.2-2 Schematic of meridian and parallel on torus以寫出圓環(huán)面的角參數(shù)曲面方程為:( cos ) cos( , ) ( cos )sinsinTR rr R rr θθ θ + = + 一、二階偏導數(shù)為:{ }{ }{ }{ }( cos ) sin , ( cos ) cos , 0 ;( cos ) cos , ( cos ) sin , 0 ;sin cos , sin sin , cos ;cos cos , cos sin , sin .r R r R rr R r R rr r r rr r r rθθθ θ θ θ θ θ θ θ θ = + += + += = θ , )點的單位法矢量為: {c os cos ,cos sin ,sin}r rnr rθ θ θ θ ×= =×
【參考文獻】:
期刊論文
[1]復合材料環(huán)形高壓容器纏繞參數(shù)設計與分析[J]. 何欽象,祖磊,李輔安. 宇航學報. 2006(06)
[2]纖維纏繞復合材料圓環(huán)殼線型設計與優(yōu)化[J]. 祖磊,何欽象,李輔安. 宇航材料工藝. 2006(03)
[3]圓環(huán)壓力容器均衡纏繞線型設計及穩(wěn)定性分析[J]. 祖磊,何欽象,李輔安. 固體火箭技術. 2006(02)
[4]基于模態(tài)應變能比與神經(jīng)網(wǎng)絡的復合材料結(jié)構(gòu)損傷辨識[J]. 羅武,趙美英,萬小朋. 機械強度. 2006(01)
[5]環(huán)形容器纏繞線型設計及計算機仿真研究[J]. 李翠云,李輔安,張強. 航天制造技術. 2005(06)
[6]環(huán)形氣瓶纏繞的纖維軌跡分析[J]. 李翠云,李輔安,張強. 纖維復合材料. 2005(04)
[7]模態(tài)應變能在復合材料機翼結(jié)構(gòu)損傷檢測中的應用[J]. 萬小朋,施曉良,趙美英,舒遂文. 機械強度. 2005(05)
[8]高精度模態(tài)應變能法結(jié)構(gòu)損傷檢測研究[J]. 王學廣,賀國京. 鐵道學報. 2005(05)
[9]結(jié)構(gòu)損傷識別的模態(tài)應變能方法探討[J]. 蘇擴軍,易登軍,鄧華鋒. 三峽大學學報(自然科學版). 2005(03)
[10]環(huán)形容器的纖維纏繞工藝[J]. 蔣喜志,費春東,馬國峰,姜廣祥. 纖維復合材料. 2005(02)
碩士論文
[1]環(huán)形容器纏繞機設計與仿真[D]. 林喜鎮(zhèn).武漢理工大學 2006
本文編號:3091247
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