綜合考慮了直線運(yùn)動(dòng)導(dǎo)軌副接觸幾何、預(yù)緊力、真實(shí)表面粗糙度、曲率系數(shù)等因素,建立了直線運(yùn)動(dòng)導(dǎo)軌副混合潤滑數(shù)值模型,研究了滑塊移動(dòng)速度、曲率半徑系數(shù)、工作載荷、表面粗糙度對導(dǎo)軌接觸副潤滑特性的影響,得到結(jié)論:導(dǎo)軌副法向工作載荷、最大赫茲接觸壓力和赫茲接觸半徑隨著外加總載荷的增大而增大,平均膜厚隨著載荷的增大而減小;混合潤滑模型可預(yù)測導(dǎo)軌副在大范圍工況條件下完整的潤滑狀態(tài);直線運(yùn)動(dòng)導(dǎo)軌大多工作在混合潤滑狀態(tài)下,隨著滑塊移動(dòng)速度的增加,接觸界面由邊界潤滑狀態(tài)向混合潤滑狀態(tài)轉(zhuǎn)變,潤滑性能逐漸提高;適當(dāng)增加曲率半徑系數(shù),有利于潤滑油膜的形成與穩(wěn)定。 

【文章來源】：振動(dòng)與沖擊. 2020,39(09)北大核心

【文章頁數(shù)】：7 頁

【部分圖文】：

直線滾動(dòng)導(dǎo)軌物理模型和力學(xué)模型

{ ? ?x ( Ψ x ?p ?x )+ ? ?y ( Ψ y ?p ?y )=u e ?(ρh) ?x + ?(ρh) ?t Ψ x =Ψ y = ρh 3 12η ?????? ??? (3)赫茲接觸區(qū)內(nèi)表面壓力p>0,赫茲接觸區(qū)外p=0。

其中:X、Y為歸一化的x、y軸方向坐標(biāo);P為歸一化壓力;H為歸一化膜厚; η - 為歸一化黏度; ρ - 為歸一化密度。根據(jù)求解域劃分的網(wǎng)格并建立未知量與方程個(gè)數(shù)相等的線性代數(shù)方程組,然后進(jìn)行迭代求解,直到達(dá)到收斂精度,退出迭代循環(huán)得到數(shù)值解。計(jì)算流程如圖3所示。數(shù)值跌代求解Reynolds方程需要設(shè)置膜厚初值H0,歸一化的Reynolds方程求解域?yàn)?{(X,Y)| -4.5 ≤X≤1.5,-3.0≤Y≤3.0} 。迭代過程中,壓力松弛因子wp一般取 0.005～0.1,在載荷大,膜厚小的情況下,wp應(yīng)取相對小的值;H0的修正因子wh一般取0.001～0.01,計(jì)算粗糙解壓力收斂因子為0.000 01。

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
[1]基于掃頻激振法——研究潤滑油黏度等級對滾動(dòng)直線導(dǎo)軌副阻尼器減振性能的影響[J]. 丁勝鵬,歐屹,柯楠,馮虎田.  振動(dòng)與沖擊. 2018(01)
[2]基于在線測量的滾動(dòng)直線導(dǎo)軌副精度保持性測試方法及試驗(yàn)研究[J]. 姬中晴,歐屹,馮虎田,張?jiān)?  振動(dòng)與沖擊. 2016(07)
[3]直線運(yùn)動(dòng)滾動(dòng)導(dǎo)軌副的法向接觸力學(xué)模型[J]. 田紅亮,鄭金華,陳甜敏,余媛,張屹.  西安交通大學(xué)學(xué)報(bào). 2016(05)
[4]基于Hertz接觸的滾珠直線導(dǎo)軌副接觸剛度建模與分析[J]. 王民,樂兵兵,裴二陽.  北京工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào). 2015(08)
[5]機(jī)床滾珠導(dǎo)軌中圓柱面-球面結(jié)合面靜特性分析及試驗(yàn)研究[J]. 劉耀,黃玉美.  機(jī)械工程學(xué)報(bào). 2013(21)
[6]直線滾動(dòng)導(dǎo)軌的Hertz接觸建模及接觸剛度的理論求解[J]. 孫偉,孔祥希,汪博,聞邦椿.  工程力學(xué). 2013(07)
[7]直線滾動(dòng)導(dǎo)軌副動(dòng)態(tài)特性分析[J]. 李磊,張建潤,劉洪偉.  振動(dòng)與沖擊. 2012(18)
[8]直線滾動(dòng)導(dǎo)軌動(dòng)力學(xué)特性分析方法研究[J]. 孫偉,魯明,汪博,聞邦椿.  制造技術(shù)與機(jī)床. 2011(03)
[9]直線滾動(dòng)導(dǎo)軌額定動(dòng)載荷的計(jì)算[J]. 孫健利,唐開慶,郭文平.  華中理工大學(xué)學(xué)報(bào). 1990(S3)



本文編號：3045062