目前，節(jié)能問(wèn)題已受到越來(lái)越多的關(guān)注。在工程機(jī)械中，負(fù)載與動(dòng)力源的不匹配使得發(fā)動(dòng)機(jī)不能在高效率區(qū)域運(yùn)轉(zhuǎn)，造成能源損耗。隨著恒功率變量機(jī)構(gòu)的使用，這種狀況得到很大改善，但傳統(tǒng)的徑向柱塞泵恒功率變量機(jī)構(gòu)為雙彈簧機(jī)構(gòu)，僅能達(dá)到近似的恒功率輸出。 本課題的研究目標(biāo)是在已有63ml／r徑向柱塞泵本體結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)上，研制出適用于徑向柱塞泵本體結(jié)構(gòu)，能夠?qū)崿F(xiàn)完全恒功率輸出特性的變量機(jī)構(gòu)。在課題研究中運(yùn)用壓力—位移反饋控制原理和機(jī)構(gòu)運(yùn)動(dòng)學(xué)的有機(jī)結(jié)合，進(jìn)行恒功率變量機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)，使之達(dá)到對(duì)徑向柱塞泵變量柱塞的位移控制，進(jìn)而控制徑向柱塞泵的排量大小，最終使泵的輸出壓力與輸出流量合理匹配，實(shí)現(xiàn)完全恒功率變量控制。 在設(shè)計(jì)過(guò)程中，根據(jù)63ml／r徑向柱塞泵的實(shí)際接口尺寸，設(shè)計(jì)了變量機(jī)構(gòu)主閥體及控制閥體的外部尺寸、進(jìn)出油口及內(nèi)部油道。通過(guò)對(duì)泵的變量特性和預(yù)期達(dá)到的指標(biāo)進(jìn)行了分析，確定了反饋杠桿、伺服閥芯、調(diào)節(jié)彈簧、變量活塞及傳感柱塞部分的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)尺寸。在此基礎(chǔ)上，通過(guò)對(duì)控制系統(tǒng)建立數(shù)學(xué)模型，推導(dǎo)出系統(tǒng)傳遞函數(shù)，并利用基于MATLAB的動(dòng)態(tài)模型與系統(tǒng)仿真工具——Simulink對(duì)控制系統(tǒng)進(jìn)行了動(dòng)態(tài)特性分析和仿真試驗(yàn)。在對(duì)系統(tǒng)進(jìn)行仿真過(guò)程中，充分考慮到泵在工作時(shí)的各種特殊情況，選取泵在最不理想的工況下工作時(shí)的環(huán)境，設(shè)定仿真參數(shù)，進(jìn)行仿真。經(jīng)仿真結(jié)果表明本系統(tǒng)完全達(dá)到了穩(wěn)定性和速度響應(yīng)的要求。從而對(duì)徑向柱塞泵恒功率變量機(jī)構(gòu)的產(chǎn)品研制具有實(shí)際的指導(dǎo)意義。
【學(xué)位單位】：蘭州理工大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位年份】：2007
【中圖分類】：TH322
【部分圖文】：

圖5.351二11nk模型庫(kù)窗口完成上述步驟后，點(diǎn)擊運(yùn)行，并雙擊示波器。即可得出仿真結(jié)果。如圖5.4所示。仿真結(jié)果為瞬態(tài)響應(yīng)曲線。在對(duì)仿真結(jié)果進(jìn)行分析前，先介紹一下描述瞬態(tài)響應(yīng)線的控制系統(tǒng)時(shí)域性能指標(biāo)【’6]。分別為:a)延遲時(shí)間與:響應(yīng)曲線(輸出)從零上升到穩(wěn)態(tài)值的50%所需的時(shí)間。b)上升時(shí)間tr:響應(yīng)曲線(輸出)從穩(wěn)態(tài)值的10%上升到穩(wěn)態(tài)值的90%所需的時(shí)c)峰值時(shí)間今:響應(yīng)曲線(輸出)達(dá)到最大值所需時(shí)間。d)最大超調(diào)量M，:響應(yīng)曲線(輸出)的最大值和穩(wěn)態(tài)值之差與穩(wěn)態(tài)值之比的百數(shù)，即M，=當(dāng)上竺些.、1000，0x(‘)
【引證文獻(xiàn)】

相關(guān)碩士學(xué)位論文 前3條

1 劉燦杰;160mL/r徑向柱塞泵型式試驗(yàn)臺(tái)功率回收研究與測(cè)試系統(tǒng)設(shè)計(jì)[D];太原科技大學(xué);2011年

2 張萬(wàn)軍;柱塞泵總功率與負(fù)流量控制分析[D];西南交通大學(xué);2010年

3 孫志慧;250mL/r新型徑向柱塞泵泵體結(jié)構(gòu)優(yōu)化[D];太原科技大學(xué);2010年

本文編號(hào)：2890344