本文針對(duì)離心通風(fēng)機(jī)振動(dòng)超標(biāo)的原因分析及解決措施,結(jié)合理論實(shí)際案例,先分析了離心通風(fēng)機(jī)振動(dòng)超標(biāo)的主要原因,接著提出相應(yīng)的解決措施,希望對(duì)提升離心通風(fēng)機(jī)運(yùn)行效率和安全性有一定幫助。
【部分圖文】：

通風(fēng)機(jī)振動(dòng)超標(biāo)問題。進(jìn)行開蓋檢查，將軸承外套和軸承座結(jié)合面間隙設(shè)置為0.05mm，間隙要用塞尺在塞進(jìn)50~60mm，保證軸承不受緊力。游隙大小需要根據(jù)軸承內(nèi)徑大小進(jìn)行合理確定，軸承內(nèi)徑50~100mm的游隙設(shè)置為0.2mm，內(nèi)徑大于100mm設(shè)置為0.3mm，只要游隙不超過上述標(biāo)準(zhǔn)，則視為合格，否則視為不合格，需要重新更換。第1，啟動(dòng)離心通風(fēng)機(jī)，待其進(jìn)入穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)后，選擇通風(fēng)機(jī)軸承座H方向上的一點(diǎn)，其振動(dòng)值變化最能反映不平衡量的大小，記錄為檢測(cè)點(diǎn)M，通過振動(dòng)數(shù)據(jù)采集器獲得M點(diǎn)的振幅，記錄完成后停機(jī)。具體的力學(xué)模型如圖1所示：圖1力學(xué)模型圖圖1中A端軸承座被可靠地鎖緊后，可認(rèn)為與計(jì)價(jià)固聯(lián)為一體，而B點(diǎn)的振幅比小，B點(diǎn)圍繞A點(diǎn)的轉(zhuǎn)動(dòng)可簡(jiǎn)化為直線振動(dòng)。第2，根據(jù)2#離心通風(fēng)機(jī)，振動(dòng)超標(biāo)的實(shí)際情況、葉輪直徑、配重塊經(jīng)驗(yàn)值（一般在150~200g之間），本次取180g[3]。第3，打開離心通風(fēng)機(jī)檢查門，對(duì)葉輪做除塵處理，然后再把葉輪的前盤均勻的分為3等分，用A點(diǎn)，B點(diǎn)，C點(diǎn)進(jìn)行表示，并把180g配重塊焊接在這三個(gè)點(diǎn)上，測(cè)出M點(diǎn)的振動(dòng)幅度數(shù)值，通過A、B、C三點(diǎn)現(xiàn)場(chǎng)作圖求配重點(diǎn)，具體如圖2所示：【下轉(zhuǎn)第62頁】

–62–工裝設(shè)計(jì)·火焰清理機(jī)燒嘴結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)改進(jìn)前改進(jìn)后圖7燒嘴結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計(jì)表2火焰清理機(jī)改進(jìn)前后效果對(duì)比指標(biāo)名稱清理時(shí)間（s）單線缺陷條數(shù)（%）單線缺陷條數(shù)改進(jìn)前603.770.29改進(jìn)后401.860.23五、結(jié)論（1）利用有限元仿真分析軟件對(duì)火焰清理機(jī)燒嘴射流分布進(jìn)行了深入研究，找到了燒嘴火焰最高流速區(qū)域與鑄坯高度不匹配的主要問題。（2）提出了兩種不同的優(yōu)化改進(jìn)方案，并通過燒嘴射流分布規(guī)律研究，完成了新型鴨嘴式燒嘴結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。（3）新型鴨嘴式燒嘴上機(jī)后，使單塊板坯清理時(shí)間降低1/3，產(chǎn)品質(zhì)量缺陷量降低34.3%，成效顯著。參考文獻(xiàn)[1]吳峰茂.板坯清理方法的優(yōu)化[J].河北冶金，2012（11）：51–53.[2]李一明，齊鳳生，李寶寬.汽車用板坯表面火焰清理機(jī)理的研究[J].東北大學(xué)學(xué)報(bào)，2013：23–26.[3]韓俊，陳濤.火焰清理機(jī)在板坯連鑄生產(chǎn)的應(yīng)用[J].連鑄，2012（3）：38–41.[4]董金剛，章遠(yuǎn)杰，施春月，李青，劉永強(qiáng).提升火焰清理機(jī)生產(chǎn)能力的措施及實(shí)踐[J].寶鋼技術(shù)，2014：369–372.[5]賈崇斌，張海舟，陳建剛.熱火焰清理機(jī)清理深度異常的研究與改進(jìn)[J].寶鋼技術(shù)，2013（6）：20–24.[6]周鑫.板坯精整清理機(jī)液壓系統(tǒng)[J].液壓與氣動(dòng)，2012（7）：47–49.[7]林勇.新式機(jī)械清理機(jī)的開發(fā)與設(shè)計(jì)[J].遼寧科技學(xué)院學(xué)報(bào)，2013，4（15）：6–7.[8]吳峰茂.板坯清理方法的優(yōu)化[J].河北冶金，2012，11：51–53.[9]姜亞飛.連鑄板坯軋制中板的表面缺陷[J].鋼鐵，1998，33（8）：27–30.[10]聶愛誠(chéng)，沈建軍，張繼宏.在線中間坯火焰清理機(jī)改善大型棒材表面質(zhì)量[J].特殊鋼，2009，30（2）：50–51.圖2A、B、C三點(diǎn)現(xiàn)場(chǎng)作圖求配重點(diǎn)具體做法為：以葉輪前盤中點(diǎn)O為圓心，以M點(diǎn)的振幅為半徑畫圓，將圓三等分，用A、B、C三?

014：369–372.[5]賈崇斌，張海舟，陳建剛.熱火焰清理機(jī)清理深度異常的研究與改進(jìn)[J].寶鋼技術(shù)，2013（6）：20–24.[6]周鑫.板坯精整清理機(jī)液壓系統(tǒng)[J].液壓與氣動(dòng)，2012（7）：47–49.[7]林勇.新式機(jī)械清理機(jī)的開發(fā)與設(shè)計(jì)[J].遼寧科技學(xué)院學(xué)報(bào)，2013，4（15）：6–7.[8]吳峰茂.板坯清理方法的優(yōu)化[J].河北冶金，2012，11：51–53.[9]姜亞飛.連鑄板坯軋制中板的表面缺陷[J].鋼鐵，1998，33（8）：27–30.[10]聶愛誠(chéng)，沈建軍，張繼宏.在線中間坯火焰清理機(jī)改善大型棒材表面質(zhì)量[J].特殊鋼，2009，30（2）：50–51.圖2A、B、C三點(diǎn)現(xiàn)場(chǎng)作圖求配重點(diǎn)具體做法為：以葉輪前盤中點(diǎn)O為圓心，以M點(diǎn)的振幅為半徑畫圓，將圓三等分，用A、B、C三點(diǎn)進(jìn)行表示，再以M點(diǎn)在A、B、C三個(gè)點(diǎn)上的振幅為半徑做弧，三條弧線分布相較于E、F、G三點(diǎn)，在確定E、F、G三點(diǎn)的中心點(diǎn)用D表示，連接圓心O和D點(diǎn)，將連線繼續(xù)延長(zhǎng)和圓周相較于H點(diǎn)，則H點(diǎn)就是配種點(diǎn)，確定測(cè)量長(zhǎng)度，按照長(zhǎng)度計(jì)算出配重的質(zhì)量[4]。第4，在離心通風(fēng)機(jī)的葉輪前盤的圓周上找到H點(diǎn)的位置，通過計(jì)算配重的質(zhì)量減去焊條的質(zhì)量，就是焊接配重塊的質(zhì)量，將其焊接在葉輪前盤之上。第5，關(guān)閉檢測(cè)門，離心通風(fēng)機(jī)平衡檢驗(yàn)結(jié)束。五、結(jié)束語綜上所述，本文結(jié)合實(shí)際案例，分析了離心通風(fēng)機(jī)振動(dòng)超標(biāo)的原因分析及解決措施，分析結(jié)果表明，離心通風(fēng)機(jī)具有容量大、運(yùn)行效果等特性，被廣泛應(yīng)用在各大領(lǐng)域。參考文獻(xiàn)[1]馬寅輝，竇華書.分流葉片弦長(zhǎng)與周向分布對(duì)無蝸殼離心通風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動(dòng)影響[J/OL].浙江理工大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2015：1–9.[2]丁可金，羅玉娟，高延軍.蝸舌型式對(duì)離心通風(fēng)機(jī)氣動(dòng)激勵(lì)的影響分析[J].噪聲與振動(dòng)控制，2019，39（1）：216–220.三、結(jié)束語船舶輪機(jī)是船舶正常行駛
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4 馬曉陽;離心通風(fēng)機(jī)內(nèi)部流動(dòng)研究及性能改進(jìn)[D];浙江理工大學(xué);2015年

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6 張夢(mèng)穎;某型離心通風(fēng)機(jī)的可靠性分析[D];東北大學(xué);2015年

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