本文關(guān)鍵詞：預(yù)變形和變形后退火對(duì)AZ31軋制鎂合金力學(xué)行為影響的研究

  更多相關(guān)文章： AZ31鎂合金 退火 屈服強(qiáng)度 織構(gòu) 孿生

【摘要】：鎂及其合金的室溫成型性能差,具有強(qiáng)烈的拉壓不對(duì)稱性和機(jī)械各向異性等,因此它們的應(yīng)用在一定程度上受到限制。為了滿足不同的工程使用要求,許多方法都被用來(lái)改變鎂合金的性能。其中,通過(guò)預(yù)變形引入形變孿生,從而改變鎂合金的屈服強(qiáng)度、各向異性和拉壓不對(duì)稱性等逐漸成為研究熱點(diǎn)之一。退火也是一種改善鎂合金成型性能的有效且經(jīng)濟(jì)的方式,鎂合金的最終織構(gòu)可以通過(guò)退火去改變。因此,結(jié)合預(yù)變形和退火的優(yōu)勢(shì)改善鎂合金性能顯得尤為重要。本論文以軋制態(tài)AZ31鎂合金為研究對(duì)象,對(duì)其進(jìn)行不同方式的預(yù)壓縮,預(yù)壓縮后對(duì)部分試樣進(jìn)行退火處理,通過(guò)組織觀察(OM)、X射線衍射分析(XRD)、電子背散射衍射(EBSD)等分析測(cè)試技術(shù),研究了預(yù)壓縮和退火處理對(duì)AZ31鎂合金軋板室溫再壓縮時(shí)力學(xué)行為的影響。主要研究結(jié)果如下:對(duì)軋制態(tài)AZ31鎂合金材料進(jìn)行沿TD(橫向)方向的單向預(yù)壓縮,發(fā)現(xiàn)沿TD預(yù)壓縮后,(0002)基面和(1010)柱面出現(xiàn)擇優(yōu)分布,由于{1012}孿生的出現(xiàn)使得基體的基面產(chǎn)生~86°的偏轉(zhuǎn),進(jìn)而導(dǎo)致預(yù)壓縮后c軸轉(zhuǎn)向平行于壓縮方向的孿生織構(gòu)形成,而沿ND(法向)方向預(yù)壓縮后宏觀織構(gòu)沒(méi)有明顯的改變。對(duì)沿TD方向預(yù)壓縮試樣進(jìn)行沿ND方向的再壓縮時(shí),先前產(chǎn)生的{1012}孿生會(huì)發(fā)生退孿生現(xiàn)象。當(dāng)對(duì)單向預(yù)壓縮試樣進(jìn)行不同時(shí)間的退火處理后,沿TD預(yù)壓縮試樣經(jīng)4h退火后仍殘留大量未發(fā)生再結(jié)晶的拉伸孿晶,晶粒并未得到明顯細(xì)化,其退火后屈服強(qiáng)度的提高主要是由于退火延緩了退孿生活動(dòng),即產(chǎn)生了退火硬化現(xiàn)象。當(dāng)沿ND預(yù)壓縮試樣經(jīng)4h退火后沒(méi)有任何孿晶殘留,且晶粒得到明顯細(xì)化,其退火后屈服強(qiáng)度的提高主要?dú)w因于靜態(tài)再結(jié)晶引起的晶粒細(xì)化。對(duì)材料進(jìn)行先沿TD方向再沿RD方向的兩步預(yù)壓縮,發(fā)現(xiàn)沿RD方向的再壓縮過(guò)程是由基體中{1012}拉伸孿生的形成和{1012}孿生中{1012}-{1012}二次孿生的形成主導(dǎo)的,在{1012}一次孿生中形成的{1012}-{1012}二次孿生極大地改變了板材ND方向的再壓縮行為。由于退火會(huì)導(dǎo)致再結(jié)晶織構(gòu)的形成,從而使得織構(gòu)極圖更均勻,織構(gòu)強(qiáng)度更低。預(yù)變形產(chǎn)生的孿晶片層引起的晶粒細(xì)化,再加上預(yù)變形和退火引起的晶粒取向的重新分布,極大的改善了AZ31軋制板材RD、TD和ND三個(gè)方向的機(jī)械各向異性。
【關(guān)鍵詞】：AZ31鎂合金 退火 屈服強(qiáng)度 織構(gòu) 孿生
【學(xué)位授予單位】：重慶大學(xué)
【學(xué)位級(jí)別】：碩士
【學(xué)位授予年份】：2015
【分類號(hào)】：TG166.4;TG146.22
【目錄】：

• 摘要3-4
• ABSTRACT4-8
• 1 緒論8-26
• 1.1 引言8-9
• 1.2 鎂合金的塑性變形9-15
• 1.2.1 鎂合金的滑移10-13
• 1.2.2 鎂合金的孿生13-15
• 1.3 退火對(duì)形變金屬組織和性能的影響15-17
• 1.4 國(guó)內(nèi)外研究現(xiàn)狀17-23
• 1.4.1 軋制鎂合金的特點(diǎn)17-19
• 1.4.2 軋制鎂合金中預(yù)置孿生的研究現(xiàn)狀19-22
• 1.4.3 軋制鎂合金的各向異性22-23
• 1.5 本課題的研究?jī)?nèi)容和意義23-26
• 1.5.1 課題的研究?jī)?nèi)容23
• 1.5.2 課題的研究意義23-26
• 2 實(shí)驗(yàn)內(nèi)容26-32
• 2.1 實(shí)驗(yàn)方案26-27
• 2.2 實(shí)驗(yàn)材料27
• 2.3 壓縮實(shí)驗(yàn)27-28
• 2.3.1 室溫預(yù)壓縮實(shí)驗(yàn)27-28
• 2.3.2 預(yù)壓縮后的再壓縮實(shí)驗(yàn)28
• 2.4 退火實(shí)驗(yàn)28
• 2.5 金相實(shí)驗(yàn)28-29
• 2.6 晶粒尺寸的測(cè)定29
• 2.7 X-射線衍射實(shí)驗(yàn)29-30
• 2.8 EBSD實(shí)驗(yàn)30-32
• 3 單向預(yù)變形及變形后退火對(duì)AZ31軋制板材ND方向再壓縮時(shí)屈服行為的影響32-48
• 3.1 引言32
• 3.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程32-34
• 3.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果34-40
• 3.3.1 預(yù)壓縮和退火后顯微組織觀察34-37
• 3.3.2 再壓縮時(shí)ND方向的力學(xué)性能37-40
• 3.4 分析與討論40-46
• 3.4.1 織構(gòu)演變40-43
• 3.4.2 EBSD分析43-46
• 3.5 小結(jié)46-48
• 4 預(yù)變形及退火對(duì)AZ31軋制板材各向異性的影響48-60
• 4.1 引言48
• 4.2 實(shí)驗(yàn)過(guò)程48-49
• 4.3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果49-52
• 4.3.1 金相組織觀察49-50
• 4.3.2 各向異性結(jié)果50-52
• 4.4 分析與討論52-59
• 4.4.1 沿TD方向預(yù)壓縮52-54
• 4.4.2 沿RD方向再壓縮54-59
• 4.5 小結(jié)59-60
• 5 結(jié)論60-62
• 致謝62-64
• 參考文獻(xiàn)64-70
• 附錄70

【相似文獻(xiàn)】

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