對(duì)22MnCrNiMo鋼進(jìn)行調(diào)質(zhì)熱處理,采用掃描電鏡和透射電鏡觀察了不同淬火溫度下原奧氏體晶粒和板條馬氏體組織形貌.研究了不同回火溫度下基體組織特征和碳化物析出行為.對(duì)比分析了實(shí)驗(yàn)鋼經(jīng)不同調(diào)質(zhì)熱處理后的室溫拉伸性能和低溫沖擊韌性.研究結(jié)果表明:當(dāng)淬火溫度超過(guò)920℃時(shí),實(shí)驗(yàn)鋼基體組織發(fā)生明顯的粗化;淬火后的回火過(guò)程中,隨著回火溫度的升高,α-Fe板條變寬,位錯(cuò)密度下降,析出的碳化物發(fā)生粗化,使得亞晶界強(qiáng)化、位錯(cuò)強(qiáng)化和析出強(qiáng)化作用逐漸減弱.同時(shí),實(shí)驗(yàn)鋼的韌性增加趨勢(shì)也隨著碳化物的粗化而減緩.實(shí)驗(yàn)鋼在920℃×1 h+600℃×1.5 h熱處理工藝下可獲得最佳綜合力學(xué)性能,抗拉強(qiáng)度和低溫沖擊功分別達(dá)到1162 MPa和138 J.

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【部分圖文】：

圖1 不同淬火溫度下奧氏體晶粒的OM組織

結(jié)合圖3(a)和圖2的實(shí)驗(yàn)結(jié)果,可知實(shí)驗(yàn)鋼的最佳淬火溫度為920℃.因此,試樣經(jīng)920℃保溫1h后,對(duì)其進(jìn)行了不同溫度的回火,不同回火溫度對(duì)力學(xué)性能的影響如圖3(b)所示.由圖可知,隨回火溫度升高,低溫沖擊功在150J左右,但實(shí)驗(yàn)鋼的強(qiáng)度出現(xiàn)了一定幅度的降低.從綜合力學(xué)性....

圖2 不同奧氏體溫度下原奧氏體晶粒和

圖1不同淬火溫度下奧氏體晶粒的OM組織2.3鋼中析出相分析

圖3 調(diào)質(zhì)處理后的實(shí)驗(yàn)鋼的力學(xué)性能

圖5和圖6分別為試樣經(jīng)不同調(diào)質(zhì)處理后實(shí)驗(yàn)鋼基體和鋼中碳化物的TEM觀察和分析結(jié)果.對(duì)比不同回火溫度下回火索氏體內(nèi)的鐵素體形貌及內(nèi)部亞結(jié)構(gòu)(如圖5(a)和圖6(a)所示)發(fā)現(xiàn),隨回火溫度的升高,實(shí)驗(yàn)鋼組織內(nèi)原奧氏體晶界和板條界逐漸消失,同時(shí)板條狀α-Fe發(fā)生寬化,平均寬度由600....

圖4 不同溫度回火處理后實(shí)驗(yàn)鋼顯微組織的SEM觀察結(jié)果

圖3調(diào)質(zhì)處理后的實(shí)驗(yàn)鋼的力學(xué)性能圖5920℃×1h+600℃×1.5h調(diào)質(zhì)處理后實(shí)驗(yàn)鋼基體和鋼中碳化物的TEM分析

本文編號(hào)：4031207