對(duì)42CrMoA高強(qiáng)鋼進(jìn)行了單次噴丸、精整復(fù)合噴丸、拋光復(fù)合噴丸強(qiáng)化處理,研究了不同噴丸工藝下鋼的表面粗糙度、疲勞性能、表層殘余應(yīng)力、組織細(xì)化程度及顯微硬度。結(jié)果表明:噴丸方式對(duì)42CrMoA鋼最大殘余壓應(yīng)力和應(yīng)力層深度影響不大;單次噴丸、精整復(fù)合噴丸、拋光復(fù)合噴丸后鋼的表面殘余壓應(yīng)力、表面組織細(xì)化程度、顯微硬度及疲勞極限依次增大,表面粗糙度則依次減小;復(fù)合噴丸尤其是拋光復(fù)合噴丸可顯著降低42CrMoA鋼的噴丸表面粗糙度。

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【部分圖文】：

圖1不同工藝噴丸強(qiáng)化前后試樣殘余應(yīng)力沿深度的分布

由圖1可知：未噴丸42CrMoA鋼表面存在著約86.8MPa的殘余拉應(yīng)力；噴丸處理后，試樣近表層出現(xiàn)殘余壓應(yīng)力，隨著層深的增加，殘余壓應(yīng)力先增大后減�。粏未螄娡�、精整復(fù)合噴丸、拋光復(fù)合噴丸后試樣表面殘余壓應(yīng)力依次增大，分別為460,492,542MPa，說(shuō)明復(fù)合噴丸大幅度提高了....

圖2不同工藝噴丸處理前后試樣X(jué)射線衍射峰半高寬隨深度的分布

X射線衍射峰半高寬可間接表征材料噴丸后的組織結(jié)構(gòu)變化及加工硬化特征[6]。材料表面在噴丸過(guò)程中反復(fù)受到彈丸打擊，即循環(huán)發(fā)生塑性變形，造成晶格畸變并產(chǎn)生細(xì)小亞晶粒，晶體結(jié)構(gòu)隨之改變。噴丸強(qiáng)度越高，材料表層晶粒尺寸越細(xì)小，晶格畸變?cè)矫黠@，X射線衍射峰半高寬越大。從圖2可以看出，噴丸前....

圖3不同工藝噴丸處理前后試樣顯微硬度沿深度的分布

由圖3可知：噴丸前后試樣的顯微硬度均隨著深度的增加而減小，與衍射峰半高寬即晶粒尺寸的變化趨勢(shì)一致；單次噴丸、精整復(fù)合噴丸、拋光復(fù)合噴丸后試樣表面的顯微硬度分別為443.0,453.8,464.5HV，較未噴丸的（378.0HV）分別提高了17%,20%,23%；隨深度增加，不....

圖4不同工藝噴丸處理前后試樣的表面粗糙度

由圖4可知：未噴丸試樣僅經(jīng)過(guò)機(jī)加工處理，其表面粗糙度較小，Ra為0.63μm,Rz為4.87μm；單次噴丸后，試樣表面粗糙度大幅增加，Ra(3.71μm）、Rz(17.73μm）分別增加了489%,264%；復(fù)合噴丸試樣的表面粗糙度較單次噴丸試樣的有所降低，其中拋光復(fù)合噴丸試樣的....

本文編號(hào)：3968807