采用焊接熱模擬技術(shù),結(jié)合OM、SEM、TEM及-40℃低溫沖擊韌性實驗,研究了焊接熱循環(huán)(不同峰值溫度和t_8/5參數(shù))對P460NL1高強正火容器鋼熱影響區(qū)組織和低溫韌性的影響,重點分析了不同焊接熱循環(huán)中強化相V（C,N）粒子的演變。結(jié)果顯示,當(dāng)t_8/5同為45 s時,P460NL1鋼模擬熱影響區(qū)的低溫沖擊韌性隨峰值溫度的升高大致呈降低趨勢,且溫度超過1200℃后沖擊韌性急劇降低。峰值溫度為1350、1200℃且t_8/5在15～100 s范圍時,模擬的是P460NL1鋼焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū),組織主要為鐵素體和貝氏體混合組織,此條件下P460NL1鋼的低溫沖擊韌性較低且基本不隨t_8/5的變化而變化;t_8/5為45 s時,峰值溫度1100、950℃對應(yīng)的是焊接熱影響區(qū)細(xì)晶區(qū),此時組織為鐵素體+貝氏體+珠光體混合組織,峰值溫度870℃模擬的是兩相區(qū),主要為鐵素體和珠光體組織。利用Thermal-Calc軟件計算得到P460NL1鋼中V（C,N）溶解溫度為1160℃,故當(dāng)峰值溫度超過12... 

【文章來源】：武漢科技大學(xué)學(xué)報. 2020,43(05)北大核心

【文章頁數(shù)】：8 頁

【部分圖文】：

V(C,N)析出量隨溫度的變化

不同焊接熱循作用后P460NL1鋼的低溫沖擊韌性如圖1所示。從圖1 (a)中不同t8/5條件下模擬焊接熱影響區(qū)粗晶區(qū)的低溫沖擊韌性來看,實驗條件范圍內(nèi),試驗鋼于-40 ℃的沖擊吸收功相對較低,其基本不隨t8/5(冷卻速率)的變化而變化,且峰值溫度越高,試驗鋼低溫沖擊韌性越低。由圖1 (b)所示t8/5同為45 s時P460NL1鋼低溫沖擊韌性隨峰值溫度的變化趨勢可見,鋼樣低溫沖擊韌性隨峰值溫度的升高大致呈降低的趨勢,當(dāng)Tp為870、950 ℃時,試驗鋼的沖擊吸收功較高,約為70 J,隨著峰值溫度進一步升高,鋼樣低溫沖擊韌性急劇下降。2.2 模擬焊接熱影響區(qū)的微觀組織

從表4可以看出,兩種峰值溫度條件下,P460NL1鋼模擬熱影響區(qū)粗晶區(qū)的平均晶粒尺寸大致隨t8/5的延長呈增加的趨勢,Tp為1350 ℃時,當(dāng)t8/5由15 s增加到80 s,鋼樣平均晶粒尺寸增大了約43.5%,但隨著t8/5延長至100 s,鋼樣平均晶粒尺寸有所降低,即小于t8/5=45 s時的情況;Tp同為1200 ℃,當(dāng)t8/5為15、25 s時,鋼樣平均晶粒尺寸變化不大,維持在41 μm附近,隨著t8/5延長至45 s,鋼樣平均晶粒尺寸增加了約21.95%,而t8/5=80 s時,鋼樣平均晶粒尺寸略有增加,增幅僅為1.8%。圖3 Tp=1200℃下模擬焊接熱影響區(qū)的顯微組織

【參考文獻】：
期刊論文
[1]TiNb鋼焊接熱影響區(qū)微觀組織與沖擊性能演變規(guī)律[J]. 付魁軍,高銘澤,冷雪松,閆久春,唐浩洋.  焊接學(xué)報. 2019(05)
[2]正火型460 MPa級容器鋼的研制及焊接熱模擬試驗[J]. 董富軍,王瑞珍,楊才福.  鋼鐵釩鈦. 2018(05)
[3]不同焊接峰值溫度對高強管線鋼熱影響區(qū)組織性能的影響[J]. 黃天順,韓冬瑞.  鑄造技術(shù). 2016(08)
[4]釩微合金鋼粗晶熱影響區(qū)的組織和韌性[J]. 師仲然,王瑞珍,王青峰,蘇航,柴鋒,楊才福.  鋼鐵. 2015(04)
[5]Q460q鋼模擬焊接熱影響區(qū)組織及韌性研究[J]. 郭魁文,朱健,王秉新.  焊接技術(shù). 2010(07)
[6]釩氮鋼中的晶粒細(xì)化研究[J]. 龔維冪,楊才福,張永權(quán).  鋼鐵研究學(xué)報. 2006(10)

碩士論文
[1]X80管線鋼的韌性研究[D]. 薛鵬.東北大學(xué) 2008



本文編號：3609453