通過Gleeble-3500熱模擬設(shè)備對(duì)Ti-25Nb合金進(jìn)行壓縮實(shí)驗(yàn),探究當(dāng)應(yīng)變速率為0. 001～10 s-1和變形溫度為743～893 K時(shí)其熱變形行為,構(gòu)建了應(yīng)變補(bǔ)償型的Arrhenius本構(gòu)模型,計(jì)算出不同應(yīng)變下的熱變形激活能并建立了相對(duì)應(yīng)的激活能圖。結(jié)果表明:變形溫度的降低和應(yīng)變速率的增加導(dǎo)致Ti-25Nb合金的流動(dòng)應(yīng)力上升;其流變應(yīng)力曲線總體呈現(xiàn)流變軟化現(xiàn)象;構(gòu)建的應(yīng)變補(bǔ)償型的本構(gòu)模型的相關(guān)系數(shù)為0. 982,平均相對(duì)誤差為7. 51%,具有較好的預(yù)測(cè)能力;通過計(jì)算得出其熱變形激活能明顯高于純?chǔ)菱伜辖鸷图儲(chǔ)骡伜辖鸬淖詳U(kuò)散激活能,這意味著其熱變形過程中還有除高溫?cái)U(kuò)散以外其他的變形機(jī)制;從變形激活能的角度考慮,Ti-25Nb合金的安全加工參數(shù)區(qū)域?yàn)?00～820 K,0. 01～1 s^-1。 

【文章來源】：塑性工程學(xué)報(bào). 2020,27(06)北大核心CSCD

【文章頁數(shù)】：7 頁

【部分圖文】：

Ti-25Nb合金的原始組織

圖2a和圖2b分別為在應(yīng)變速率為10 s-1和變形溫度為773 K下變形時(shí)Ti-25Nb合金的流變應(yīng)力曲線。由圖2可知，在同一真應(yīng)變且應(yīng)變速率恒定時(shí)，Ti-25Nb合金的流變應(yīng)力值隨著變形溫度的升高而明顯減小;在同一真應(yīng)變且變形溫度恒定時(shí)，Ti-25Nb合金的流變應(yīng)力隨著應(yīng)變速率的上升而明顯增加。原因可能為:由于應(yīng)變速率減小，合金熱壓縮過程中的變形時(shí)間增加，進(jìn)而導(dǎo)致合金內(nèi)部位錯(cuò)運(yùn)動(dòng)的時(shí)間有所增加，從而造成合金內(nèi)部微觀組織擁有足夠的時(shí)間發(fā)生動(dòng)態(tài)再結(jié)晶與動(dòng)態(tài)回復(fù)，最終在宏觀流變應(yīng)力曲線上表現(xiàn)為應(yīng)力減小;由于變形溫度的升高有利于增加軟化效應(yīng)，如動(dòng)態(tài)回復(fù)和動(dòng)態(tài)再結(jié)晶的進(jìn)行，從而削弱了加工硬化，導(dǎo)致了流變應(yīng)力的降低[5-6]。整體而言，Ti-25Nb合金的流變應(yīng)力曲線呈現(xiàn)動(dòng)態(tài)再結(jié)晶特征。在變形起始階段，合金的流變應(yīng)力隨著變形量的增加而急劇增大。這是由于此時(shí)合金的加工硬化程度大于其軟化程度，且兩者之間相差巨大[7]。之后隨著變形量的進(jìn)一步增長(zhǎng)，合金的流變應(yīng)力達(dá)到峰值。最后合金的流變應(yīng)力隨著應(yīng)變量的增加而減小。

應(yīng)變?yōu)?.4時(shí)ln與σ之間的關(guān)系·

【參考文獻(xiàn)】：
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