采用差熱分析儀、光學(xué)顯微鏡、掃描電鏡、X射線衍射儀和力學(xué)試驗(yàn)機(jī)研究了固溶處理對(duì)7050鋁合金鍛板組織和拉伸性能的影響。結(jié)果表明:變形態(tài)7050鋁合金鍛板中的第二相為含鐵相（Al₇Cu₂Fe）、S相（Al₂CuMg）和MgZn₂相。MgZn₂相能夠在467℃到482℃溫度區(qū)間回溶,當(dāng)固溶溫度達(dá)到482℃時(shí),7050鋁合金中的S相幾乎全部溶入鋁基體。單級(jí)固溶條件下,7050鋁合金強(qiáng)度是沉淀強(qiáng)化和位錯(cuò)強(qiáng)化二者平衡的結(jié)果,呈現(xiàn)出先升高后降低的趨勢(shì),并在477℃時(shí)達(dá)到最大值。202℃低溫保溫處理促進(jìn)7050鋁合金發(fā)生回復(fù),抑制再結(jié)晶,增大位錯(cuò)強(qiáng)化效果,其抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度達(dá)到最大值,分別為559.5 MPa和500 MPa。 

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7050鋁合金鍛板的DSC曲線

圖4為不同固溶工藝處理后的7050鋁合金鍛板的顯微組織。由圖4(a)可以看出,經(jīng)467 ℃固溶處理后的7050合金晶粒以長(zhǎng)條狀為主。圖4(b)為467 ℃固溶處理試樣的晶界重構(gòu)圖,由圖可以看出此時(shí)基體發(fā)生回復(fù),形成大量沿L向分布的亞晶粒,局部存在少量細(xì)小再結(jié)晶晶粒。當(dāng)固溶溫度升高到472 ℃時(shí)(見(jiàn)圖4c)變形組織減弱,出現(xiàn)大量細(xì)小再結(jié)晶晶粒。固溶溫度繼續(xù)升高到477 ℃時(shí)(見(jiàn)圖4d)變形組織不明顯,此時(shí)組織以細(xì)小再結(jié)晶晶粒為主,局部存在條帶狀分布的亞晶粒。當(dāng)固溶溫度達(dá)到482 ℃時(shí)(見(jiàn)圖4e)基體以再結(jié)晶晶粒為主,局部存在少量亞晶粒。對(duì)比圖4(e)和圖4(f)可以看出,經(jīng)202 ℃/12 h低溫預(yù)處理后7050鋁合金組織中存在長(zhǎng)條狀的變形組織,較482 ℃單級(jí)固溶處理再結(jié)晶程度低。2.4 固溶處理對(duì)位錯(cuò)密度的影響

圖7為不同固溶工藝處理并經(jīng)相同時(shí)效工藝時(shí)效后的7050鋁合金鍛板拉伸性能。由圖7可以看出,單級(jí)固溶條件下隨固溶溫度的升高,7050鋁合金鍛板的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度均呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢(shì);當(dāng)固溶溫度達(dá)到477 ℃時(shí),抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度達(dá)到最大值553 MPa和498.5 MPa;當(dāng)固溶溫度進(jìn)一步提高到482 ℃時(shí),抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度開(kāi)始降低。單級(jí)固溶條件下,7050鋁合金鍛板斷后伸長(zhǎng)率呈現(xiàn)先降低后升高的趨勢(shì),在15.2%～16.3%范圍內(nèi)波動(dòng),整體變化不大。由圖7還可以看出,經(jīng)202 ℃低溫保溫處理的7050鋁合金鍛板抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度最大,分別達(dá)到559.5 MPa和500 MPa;斷后伸長(zhǎng)率較單級(jí)固溶有略微提高達(dá)到16.5%。圖6 固溶處理對(duì)位錯(cuò)密度的影響

【參考文獻(xiàn)】：
期刊論文
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碩士論文
[1]固溶和淬火工藝對(duì)7050鋁合金厚板斷裂韌性的影響[D]. 何道廣.中南大學(xué) 2012



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